球冠圆板GYZ板式橡胶支座 橡塑*标良品橡胶支座

球冠圆板GYZ板式橡胶支座 橡塑*标良品橡胶支座151-3082-8567

了解各种橡胶材料特性  常用的橡胶材料有：天然橡胶(NR)、氯丁橡胶(CR)和三元乙丙橡胶。三种材料各有优缺点和适用范围。  天然橡胶：具有较高的拉伸强度、优异的弹性、良好的耐磨耗性和耐低温性等多项优良性能，是综合性能较好的胶种。但它的耐老化性，特别是耐臭氧老化及抗紫外线老化性能较差。  氯丁橡胶：具有优良的耐天候老化和良好的耐臭氧老化性(抗臭氧老化性能比天然橡胶高12倍以上)，拉伸强度较高，弹性良好，抗腐蚀性良好，并且具有*定的耐油性。是*内外桥梁GYZ板式橡胶支座普遍采用的主体材料，但其耐低温性能较差，这限制了其在北方寒冷地区的使用。  三元乙丙橡胶：是*种高分子材料，具有优异的耐老化及耐高、低温性能，在-55℃下仍有屈挠性，在100℃下能长期工作。此外，其抗冲击性好，吸水性小，耐酸碱化学腐蚀性好。主要缺点是与金属粘结性能较低，但这*缺点正在逐步得到改善。  结合上述三种橡胶材料的主要优缺点，选用GYZ板式橡胶支座材料时，主要应考虑桥位所在地区的气温条件。*般来说，气温-25~+60℃地区可选用氯丁GYZ板式橡胶支座，我*长江以南广大地区普遍适合这种情况；-40~+60℃地区可选用三元乙丙GYZ板式橡胶支座或天然GYZ板式橡胶支座。此外，对于高纬度、高海拔地区，如当地紫外线辐射强烈或空气中臭氧含量较高时，应避免选用天然GYZ板式橡胶支座。  二、选定GYZ板式橡胶支座外观形状  桥梁板式GYZ板式橡胶支座按形状可分为矩形板式GYZ板式橡胶支座、圆形板式GYZ板式橡胶支座、球冠圆板式GYZ板式橡胶支座、坡形GYZ板式橡胶支座等。由于圆形GYZ板式橡胶支座机械性能在平面上的各向同性，更适用于弯、坡、斜、宽桥梁及其它多向变位的桥梁；矩形GYZ板式橡胶支座长短边抗剪刚度的大小差别决定其更适用于以纵桥向变位为主的单向变位桥梁，此时，应将GYZ板式橡胶支座短边顺桥向摆放，以尽量减小GYZ板式橡胶支座对桥梁纵向变位的约束，将梁体变位对墩台产生的水平力减至*小。

球冠圆板GYZ板式橡胶支座是在圆形板式GYZ板式橡胶支座的基础上变化而成，其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式GYZ板式橡胶支座完全相同，而在GYZ板式橡胶支座顶面用纯橡胶制成球形表面，球面心橡胶*大厚度为4－13mm，球面边缘15mm，以适应3％到5％纵横坡下，梁与GYZ板式橡胶支座接触面的**趋于圆形板式橡胶GYZ板式橡胶支座的**。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。实际采用时，也可根据不同坡度需要调整球冠半径。由于其能适应较大的桥梁坡度，不用专门设置梁靴，极大地方便了设计和施工，*度被认为是圆形板式GYZ板式橡胶支座的成功改进，在各种布置复杂、纵横坡较大的立交桥及高架桥上多有采用。 D球寇圆板式GYZ板式橡胶支座 D 聚四氟乙稀球寇圆板式GYZ板式橡胶支座坡形板式GYZ板式橡胶支座球寇 t 四氟滑板 △t 15 15     与圆形板式GYZ板式橡胶支座到球冠圆板式GYZ板式橡胶支座的改进尝试*样，矩形板式GYZ板式橡胶支座也作了许多改进尝试，以期能适应各种桥梁纵坡的情形，坡形板式GYZ板式橡胶支座就是在这种情形下产生的。其斜坡的角度依据桥梁的纵横坡而制造，安装时无须准备楔块或对梁底做相应处理，方便了桥梁的设计与施工。  但是，随着球冠及坡形GYZ板式橡胶支座越来越多地被采用，其在实用中暴露出来的缺陷也日益明显。新桥梁通用规范中明确指出，‘公路桥涵中不宜使用带球冠的板式GYZ板式橡胶支座或坡形的板式GYZ板式橡胶支座’。所以，在设计中对这两种GYZ板式橡胶支座应慎用。《公路桥涵板式GYZ板式橡胶支座》中还规定，‘GYZ板式橡胶支座的四氟滑板不得设置在GYZ板式橡胶支座底面，与四氟滑板接确的不锈钢板也不能设置在桥梁墩、台垫石上’，这也就彻底否定了聚四氟乙稀球冠板式GYZ板式橡胶支座的设计理念。  三、合理安排各墩台GYZ板式橡胶支座厚度 对于多跨连续梁桥，为简化设计和施工，各墩台可选用相等厚度的GYZ板式橡胶支座。当*联中跨数较多时，上述作法并不可取。因为*联桥长较长时，所选GYZ板式橡胶支座必然较厚。桥梁上部结构在承受汽车制动力时，GYZ板式橡胶支座越厚，则产生的纵桥向变形量也会越大，这就使梁体的下滑变位趋势更加明显，尤其当桥梁纵坡较大时，加上汽车冲击震动的影响，梁体变位可能会超出GYZ板式橡胶支座允许的变形量，造成GYZ板式橡胶支座被剪坏。如GYZ板式橡胶支座老化较严重，这种大的梁体变位还可能造成GYZ板式橡胶支座永久性塑性变形，致使GYZ板式橡胶支座变形功能失效。大的梁体变位还会对桥梁伸缩缝产生更大的压力。 为避免上述情形发生，可在*联中居中的若干桥跨内选用较薄的GYZ板式橡胶支座，形成GYZ板式橡胶支座不等厚设计。这样虽然会增加设计和施工的麻烦，但中跨薄GYZ板式橡胶支座相对起到了固定 GYZ板式橡胶支座的作用，能有效地减少梁体下滑变位作用。对于高墩或大纵坡的梁式桥，*好能有2~3个墩与梁固结，以 避免连续梁体下滑(实桥观测表明，上述情形下不采取切实措施，梁体下滑不可避免)。  当然，在特殊情形下，还可以利用上述分析，有意 加厚或减薄某些墩、台上GYZ板式橡胶支座的厚度，以控制墩、 台水平力分配。 实例分析：有座特大桥的引桥，上部结构为4-301.6% 4×30米 3#墩4#墩5#墩6#墩7#台 120米 150 120120150150150150150270150150 引桥部分主桥部分引道14.3 10.1 11.9 12.1 10.4

简支后连续预应力钢筋砼小箱梁，采用薄壁墩，肋台，钻孔灌注桩基础，引桥自成*联，桥型图如图所示。汽车荷载采用公路I*，按*大升温25°，*大降温+砼收缩及徐变合计40°计算温度力。*车道制动力Fk=165kn。采用弹性基础-m法求得墩台及基础的抗弯刚度后，按墩台与GYZ板式橡胶支座组合刚度进行水平力分配，结果如下表所示：  墩台号 3# 4# 5# 6# 7# GYZ板式橡胶支座型号  (每墩台单排16个) GYZF4φ250 ×65  GYZφ375× 66  GYZφ375× 55  GYZφ375× 66  GYZF4φ250 ×65  全部GYZ板式橡胶支座刚度 (kn/m) 20944  40011  47124  40011  20944  墩台抗推刚度 (kn/m) 144651  19138  14645  14874  3000000  GYZ板式橡胶支座与墩台组合抗推 刚度(kn/m)  18295  12946  11173  10843  20799  *大GYZ板式橡胶支座摩阻力 (kn)  263.8 2576.9  2133.9  2576.9  263.8  升温度力 (kn) 279.8  100.9  3.3  -78.1  -305.9  降温度力 (kn)447.7  161.4  5.3  -125.0  -489.4  二车道制动力  0.0   ±122.2   ±105.5   ±102.3   0.0   需要说明的是，由于3#墩和7#台承受的温度力大于*大GYZ板式橡胶支座摩阻力，四氟滑板GYZ板式橡胶支座将发生滑动，故汽车制动力将进行重分配，造成制动力全部由4、5、6#墩承担，3#墩和7#台分配到的制动力均为0。  从计算结果可以看出，作为中间墩的5#墩，承受的温度力几为0，如减薄5#墩上的GYZ板式橡胶支座厚度，可增大其组合刚度，从而分配到更多的制动力，为其它墩减负，使得各墩承担的水平力更加均衡。故在任何桥长情况下，采用各墩台GYZ板式橡胶支座不等厚设计均是经济、合理的作法。  四、GYZ板式橡胶支座计算中应注意的若干问题其实际*大GYZ板式橡胶支座变形也必将大大小于4#和6#墩， 1．GYZ板式橡胶支座有效承压面积Ae  计算GYZ板式橡胶支座压应力时，应采用GYZ板式橡胶支座有效承压面积（即承压加劲钢板面积）。同样，计算GYZ板式橡胶支座形状系数时，亦应采用加劲钢板尺寸进行计算。老桥规是以GYZ板式橡胶支座外观尺寸代入计算的，应注意调整我们的计算习惯。  2．剪变模量Ge  常温下GYZ板式橡胶支座的剪变模量Ge=1.0MPa。实际设计时，Ge值应注意按桥位所在地区气温条件进行调整。当累年*冷月平均温度的平均值为0~-10℃时，Ge值应增大20%；当低于-10℃时，Ge值应增大50%；当低于-25℃时，Ge值采用2.0MPa。  3．GYZ板式橡胶支座橡胶层总厚度te  进行GYZ板式橡胶支座厚度计算时，容易将te误认为是GYZ板式橡胶支座的总厚度t，实际上te应为GYZ板式橡胶支座橡胶层总厚度，即te=t-nt0。其中n为GYZ板式橡胶支座中加劲钢板的层数；t0为每层加劲钢板的厚度。  在*些GYZ板式橡胶支座参考资料（特别是*些老的参考资料）中，并没有直接列出每种规格支座的te值，设计选型时多有不便。这时就需要根据GYZ板式橡胶支座形状系数S（资料中均会给出）的计算公式  矩形GYZ板式橡胶支座：S= )(2001 00l ltllb a b a       圆形GYZ板式橡胶支座：S=td104  la 0__矩形GYZ板式橡胶支座加劲钢板短边尺寸  lb 0__矩形

GYZ板式橡胶支座加劲钢板长边尺寸  d0 __圆形GYZ板式橡胶支座加劲钢板直径  t1__GYZ板式橡胶支座中间单层橡胶片厚度，常用的t1值有5、8、11和15mm四种。  反算出t1。再根据公式  t = tf + te + nt0 = tf + 2th + (n-1)t1 + nt0 tf __四氟滑板厚度，lb0或d0≤500mm时，tf=2mm，否则tf=3mm th__上、下保护胶层厚度，*般为2.5mm  t0 __每层加劲钢板的厚度，lb0或d0≤500mm时，t0=2mm，否则t0≥2.5mm，*般为3mm 试算出n及te (n≥2层，各型号GYZ板式橡胶支座tf、th及0值可能会与以上列出的常用值有出入，所以需试算)。 橡胶止水带形状系数S取值  在实际选型时会发现，同种平面尺寸的GYZ板式橡胶支座*般会有几种GYZ板式橡胶支座形状系数可供选择。这是因为同种平面尺寸GYZ板式橡胶支座*般会采用几种不同的中间单层橡胶片厚度t1来生产，实际上这是不同型号的GYZ板式橡胶支座，其加劲钢板的层数往往会相差1~3层。S值小则t1相对较厚，其允许转角正切值相应较大，比较适合大跨径桥梁或梁端挠曲变形较大的情形，设计时可根据实际情况选用。  还有，新桥规规定GYZ板式橡胶支座形状系数应在5≤S≤12范围内取用，这就使得*些按老的《公路桥涵板式GYZ板式橡胶支座》规范制造的GYZ板式橡胶支座S值可能会超出这*范围。橡胶支座选用时应注意核实，避免选用到不合要求的GYZ板式橡胶支座型号，造成日后变更设计。及时更新手头的橡胶GYZ板式橡胶支座参考资料能有效避免上述情形发生。

普通GYZ 350*66板式橡胶支座安装注意事项,GYZ 350*66板式橡胶支座的短边应与顺桥方向平行安置，以利于梁端转动。若需长边平行于顺桥向时，需通过转角验算。   2.4.2、圆形支座具有各向同性。安装无需考虑方向性，只需将支座圆心同设计位置**点相重合即可。为防止在离心力下梁体横向移 动，可安装横向挡块使用普通GYZ 350*66板式橡胶支座*般设有固定端与活动端。使用等高支座时，水平位移由同*片梁的两端支座的剪切变形共同实现。也可用厚度较小的橡胶支座支座。    2.4.4、橡胶支座安装以春秋季节*佳。若预计不可能在春秋季节安装，则设计选用橡胶支座时可适当增加高度，使其在极端高、低温时，上部构造的*大位量△L靠橡胶支座的单方向剪切变形来实现。即：△L≥0.5h0且满足h0≤0.2a，其中h0 -支座橡胶层总厚度，a支座短边尺寸。  同时若支座增加所需高度不能满足h0≤0.2a时，则应采用四氟板式支座。   这样可在任何气温下安装支座，并使*大剪切变形能控制在允许范围内，而无需用特殊手段施工。     2.4.5、当梁体有纵向坡度或综合坡度时，可按下列几种方法处理。    2.4.5.1在梁端底面与支座这间安置楔形钢板将支座扩垫石

(梁端底面)制成斜坡状(图2-4)此种方法适用于坡度≤1%的桥.坡型支座的厚度(高度)H指的是支座的**厚度，坡型支座的*小厚度及平面尺寸是常规支座的额定厚及平面尺寸。GYZ 350*66板式橡胶支座的安装及调整方法应符合2.1、2.2、2.3、所述(如在综合坡上使用、要依据支座上的坡度方向线选择适当的位置)。坡度支座的安装见图2-6a、b。注：由于四氢弹板式橡胶支座的四氟板面朝上布置，有利于支座的使用寿命，所以我公司推荐当有纵坡或有综合坡的桥梁选用的四氟板式橡胶支座时，*好采用楔形梁底钢板加以调整。如图2-6c所示。 3、四氟板式橡GYZ 350*66板式橡胶支座的安装 3.1、四氟板式橡胶支座的构造及连接  四氟板式橡胶支座的整体结构有“封闭型”与“简易型”两种，对城

市桥梁及紫外线辐射、空气污染与粉尘严重的地区，选用封闭型，其它场合要采用简易型 3.1.1、简易型构造见图四氟GYZ 350*66板式橡胶支座上下钢板与桥梁结构的连接 3.1.3.1封闭型四氟支座下钢板的连接  可在墩体支承垫石上预留相应凹坑，架梁时下钢板用环氧树脂砂浆粘于凹坑内，或在支承垫石上预埋锚固螺栓，架梁果先将下钢板固定 3.1.3.2四氟支座上钢板的连接  现浇梁施工，可按2.1.4采用上钢板焊锚固钢盘，就地浇注时同梁体连接(图3-3) 预制梁施式，上钢板用环氧树脂砂浆与梁底粘接或锚固螺栓连接。

四氟板式支座的安装注意事项 四氟板式橡胶支座必须精心细致。支座应接设计支承**准确就位。  梁底钢板与支承垫石(或下钢板)顶面尽可能何持平行和平整，同支座上下面全部密贴；同*片梁的各个支座平于同*平面上，避免支座的偏心受压，不均匀支承与个别脱空的现像。具体安装方法可参照2.1或2.2进行。  3.2.3、四氟板式橡胶支座安装后若发现问题需要高速时，可顶起梁端，在四氟支座底面与支座垫石(或下钢板)之间，铺*层环氧树脂砂浆来调节。 GYZ 350*66板式橡胶支座四氟面的储油的凹坑内，安装时应涂刷充满不会挥发的“5201硅脂”作润滑剂，以降低摩擦系数。 与四氟板按角的不锈钢表面不允许有损伤、拉毛现像，以免增大摩阴系数及损坏四氟板。  

我公司的橡胶支座在几次*内地震中的作用,大*知道从2005-2014年*内外发生了几次大地震,作为生命线工程的桥梁遭受了严重破坏.在阪神大地震中,专门对橡胶支座的破坏及其与上部、下部结构破坏之间的关系进行了详细调查,调查表明,橡胶支座对桥梁整个结构响应的影响十分重要,在实际地震作用下,经如:板式橡胶支座与上部、下部结构的相互作用比较复杂,橡胶支座的破坏往往会改变上部、下部结构间的传力状况,也改变整个结构的响应.因此,在桥梁结构的抗震设计中,必须对橡胶支座在地震作用下的性能有明确的认识,才能正确把握结构的响应. 我*目前《公路工程抗震设计规范》(以下简称《规范》)[1,2]对连续梁桥中

GYZ 400*66板式橡胶支座地震力的计算规定如下:

①对于全联均采用板式橡胶支座的连续梁桥,上部结构对板式橡胶支座顶面产生的纵向水平地震力按《规范》公式4.2.6Ο1计算;②连续梁桥*联中*个或几个墩采用板式橡胶支座,其余均为聚四氟乙烯滑板橡胶支座,上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力可按《规范》公式4.2.6Ο4计算,其值如小于按式4.2.6Ο1的计算值,应按式4.2.6Ο1计算,公式中变量含义见《规范》条文.由上述规定可知,存在以下*些缺点:①对桥梁中使用的滑板橡胶支座在地震作用下的预期性能如何没有明确的规定,由《规范》给出的两个计算公式可知,前者将滑板橡胶支座看作板式橡胶支计算,即不发生滑动,后者按滑GYZ 400*66板式橡胶支座均发生滑动计算,计算结果取两者中的*大值;

由式4.2.6Ο4知,GYZF4 400*77板式橡胶支座对板式橡胶支座地震力的影响,《规范》只简单地以静力方法加以考虑.而在实际地震中,由于GYZF4 400*77板式橡胶支座发生滑动,*方面改变了结构的刚度,从而改变了结构的反应特性,另*面,在滑动过程中,滑板橡胶支座消耗大量地震能量,降低了整个结构的响应.第在地震作用下的纵向动力特性进行分析,了解其相互作用的机理,为建立合理分析方法提供依据.GYZF4 400*77板式橡胶支座连续梁桥纵向动力特性计算分析1.1 模型建立根据文献[3]对橡胶橡胶支座在地震力作用下的性能研究可知,板式橡胶橡胶支座的滞回曲线为狭长条形,可近似为线弹性,见图1所示.在近几年,*内外对聚四氟乙烯滑板橡胶支座的滞回特性,进行了大量试验与理论研究 [3,4],研究结果表明:①聚四氟乙烯滑板橡胶支座的滑动摩擦系数受加速度的影响比较小,而是随滑动速度的增加迅速增加,当速度达到*定数值后,摩擦系数趋于常数;②与所受压应力大小有关系,随压应力增加,滑动摩擦系数值减小,同时也与接触面的光滑程度、是否添加润滑物有关,试验测得滑动摩擦系数值变化范围在0.01～0.20左右;③通过对试验结果的理论分析表明,尽管滑动摩擦系数值随上述诸多因素变化而变化,但当滑动摩擦系数值选取适当时,采用常摩擦系数值的库仑模型进行分析, 仍可得到很好的计算结果[4].分析是借助于DRAINΟ2DX软件来进行的.桥面板、墩、柱均采用平面梁单元描述,橡胶支座用连接单元来描述.其滞回模型采用图1、

板式橡胶橡胶支座滞回曲线聚四氟乙烯滑板橡胶支座滞回曲线算例分析以*个板式橡胶橡胶支座其余均为聚四氟乙烯滑板橡胶支座座的等高等跨连续梁桥分析.分别对*联三跨、五跨、七跨连续梁桥上部结构对墩顶板式橡胶支座纵向地震力进行计算分析,跨径均为20m,墩高均为5m,主梁采用单箱单室截面形式,面积为2.7m2,竖向刚度为 0.522m4,桥墩直径均为 1.2m的圆形截面,阻尼比为5%.在算例中将板式橡胶橡胶支座都放置在1号墩,板式橡胶支座座水平剪切刚度为k=5.3MN・m-1,其余均为聚四氟乙烯滑板橡胶支座,其初始水平剪切刚度取为k=5.3MN・m-1. 图 3给出三跨连续梁桥的模型,五跨、图3 三跨连续梁桥计算模型   Fig.3 Three2spancontinuousbeammodal七跨连续梁桥模型与之类似.基于上述模型,分别对影响板式橡胶支座座纵向地震力的各参数进行分析,这些参数有:地震动特性的影响,采用依据规范Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、 Ⅳ类场地反应谱分别合成的人工波来考虑;地震烈度的影响,考虑7、8、9三类烈度水平的影响;聚四氟乙烯滑板橡胶支座的滑动摩擦系数值不同的影响,摩擦系数值根据试验结果分别为   0.02,0.05,0.10,0.15,0.20.1.2.1 摩擦系数对板式橡胶支座剪力的影响图4a,b分别给出了对于三跨、五跨、七跨连续梁桥在Ⅰ、Ⅳ类场地,不同烈度水平地震作用下的计算结果.从图中可以看出,在Ⅰ类场地条件,上部结构传给板式橡胶支座的地震力受滑板橡胶支座摩擦系数变化的影响不大;在Ⅳ类场地条件下,则随摩擦系数的增加而降低.同时在图中标出在低烈度水平地震作用及不同摩擦系数值下, 存在部分滑板橡胶支座发生滑动的情况.1.2.2 板式橡胶支座剪力随跨数增加的变化规律2   同 济  大 学 学 报第29卷  图4 板式橡胶支座剪力与摩擦系数μ的关系

*新GJZF4 400*500*64板式橡胶支座安装工艺,GJZF4 400*500*64板式橡胶支座安装,GJZF4 400*500*64板式橡胶支座安装准备GJZF4 450*500*64板式橡胶支座安装处宜设置支承垫石,支承垫石平面尺寸大小应按局部承压计算确定,垫石长度、宽度应比支座相应的尺寸至少增加50mm左右，其高度应为100mm以上，且应考虑便于支座更换顶梁时千斤顶的安装位置。 GJZF4 450*500*64板式橡胶支座垫石内应布置钢筋网，钢筋直径为8mm时，间距宜为50mm×50mm，桥梁墩、台内应有竖向钢筋延伸至支座垫石内，支座垫石的混凝土强度等*不应低于C30。GJZF4 450*500*64板式橡胶支座垫石表面应平整、清洁、干爽、无浮沙。支座垫石顶面标高要求准确无误。在平坡情况下，同*片梁两端支承垫石及同*桥墩、台上支承垫石应处于同*设计标高平面内，其相对高差不应超过±1.5 mm，同*支承垫石高差应小于0.5 mm。   

GJZF4 450*500*64板式橡胶支座进场后，应检查支座上是否有制造商的**或永久性标记。安装时，应按照设计图纸要求，在支承垫石和支座上均标出支座位置**线，以保证支座准确就位。    b.2 支座安装时，应防止GJZF4 450*500*64板式橡胶支座出现偏压或产生过大的初始剪切变形。安装完成后，必须保证支座与上、下部结构紧密接触，不得出现脱空现象。对未形成整体的梁板结构，应避免重型车辆通过。比如:在城市公路桥梁墩台的设计应考虑支座养护、更换的需要。任何情况下，不允许两个或两个以上的支座沿梁纵向**线在同*支承点并排安装；在同*根梁（板）上，横向不宜设置多于两个支座；不同规格的支座不应并排安装。支座安装后，应全面检查是否有支座漏放，支座安装方向、位置（与预埋钢板的接触、支座**线位置）、GJZF4 400*500*64板式橡胶支座规格型号是否有错，临时固定设施是否拆除，四氟滑板支座是否注入硅脂油（严禁使用润滑油代替硅脂油）等现象，*经发现，应及时调整和处理，确保支座安装后的正常工作，并记录支座安装后出现的各项偏差及异常情况。    b.5 支座使用阶段平均压应力σc=10MPa。支座橡胶弹性体体积Eb=2000MPa。    支座与混凝土接触时，摩擦系数μ=0.3；与钢板接触时，摩擦系数μ=0.2；聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂时）摩擦系数μf=0.06,当温度低于-25℃时，μf值增大30%，当不加硅脂时，μf值应加倍。   b.6 矩形支座安装时以短边尺寸顺桥向放置。

GJZF4 400*500*64板式橡胶支座施工注意事项：保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距超过标准要求，必须用水泥砂浆进行标高调整。在支承垫石上按设计图标出**，安装时橡胶支座的**与支承垫石**线要吻合，以确保支座就位准确。在浇注梁体前，在支座上放置*块比支座平面稍大的支承钢 板，钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接，并把支承钢板视作浇梁模板的 *部分进行浇注，按以上方法进行，可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。预制梁橡胶支座的安装：安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整，使其和支座上、下表面全部密贴，不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。这种橡胶支座施工程序如下：处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实、整平。

2014年*新的GJZF4 400*500*64板式橡胶支座的正确就位先使支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座**线重合；板梁、箱梁的纵轴线与支座**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个支座的十字位置**，在梁的端立面上标出两个支座的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置**线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。