矩形板式橡胶支座、圆形板式橡胶支座的选型与应用研究

矩形板式橡胶支座、圆形板式橡胶支座的选型与应用研究151-3082-8567

常州矩形板式橡胶支座、圆形板式橡胶支座常用规格，板式橡胶支座用途：常州矩形板式橡胶支座主要适用于公路桥梁、铁路桥梁、城市立交桥。主要功能是将上部的反力可靠地传递给墩台，并同时能完成梁体结构由于制动力、温度、混凝土的收缩徐变及荷载作用等引起的水平位移及梁端的转动。该产品允许水平力为竖向的10%，允许转角不小于40，摩擦系数0.04－0.06，活动支座水平位移量50mm－250mm，分5*。荷载等*100KN－15000KN。

2016年常州矩形常州、圆形常州常用规格,橡胶常州处于桥梁上、下部构造接点的重要位置，它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确何橡胶常州的设计选型合理，及加工质量符合核技术标准外、正确的施工与安装是橡胶常州应用成功与否的关键所在。 支承垫石的设置 为了保证工程安装质量以及安装、调整和更换常州的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管是采用什么规格型式的常州，都必须在墩台顶设置支撑垫石。 支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部结构荷载为宜，*般长度与宽度应比橡胶常州大10cm左右。垫石的高度要大于6cm，使梁底与桥墩顶有足够的空间高度，以便安置千斤顶，更换常州。 支承垫石内应布置钢筋网，竖向钢筋与墩台内钢筋焊接在*起。浇筑垫石用的水泥标号应高于300号，支撑垫石要求表面平整但不光滑。 3、各支承垫石顶面标高应符合设计要求。

邳州圆形橡胶支座,邳州矩形橡胶支座,圆形橡胶支座,矩形橡胶支座是指用以支承容器或设备的重量，并使其固定于*定位置的支承部件，还要承受操作时的振动与地震载荷。橡胶支座是橡胶和薄钢板紧密结合而成，用于支撑桥梁重量。矩形（圆形）橡胶支座性能特点： 邳州圆形橡胶支座,邳州矩形橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合在*定压力、*定温度和*定时间内硫化压制而成。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载，能将梁板上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足上部梁体构造的水平位移。 邳州圆形橡胶支座,邳州矩形橡胶支座在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用，与原用的钢支座相比，构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉；养护简便，易于更换等优点，且本品建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。板式橡胶支座的选型与设计合理、加工质量符合技术标准外,正确的施工安装是产品应用成功的又*关键。我公司就对板式橡胶在施工安装中出现的问题进行剖析,并从预防的角度出发,谈*谈看法：

1、板式橡胶支座安装处宜设置支承垫石,且应考虑便于支座的更换。 2、支承垫石应平整，清洁干爽、无浮沙。支承垫石顶面标高要求准确无误。在平坡情况下，同*片梁两端支承垫石及同*桥墩、台上支承垫石应处于同*设计标高平面内，其相对高差不应超过±1.5mm。

3、支承垫石内应布置钢筋网，钢筋网直径为8mm时，间距为50×50mm，桥梁墩台内应有竖向钢筋延伸至支承垫石内，支承垫石混凝土标号不小于C30。支承垫石顶面要求平整，干净，同*支承垫石高度相差应小于0.5mm。 4、预制梁板式橡胶支座的安装方法：先将支座按设计位置正确安装在支垫石上，然后将梁体直接安放在支座上，避免偏压、脱空、不均匀支承等现象发生。 5、橡胶支座进场后，应检查支座上是否有标识、标记。安装时，应按照设计图纸要求，在支承垫石和支座上均标出支座位置**线，以保证支座准确就位。

6、现浇梁板式橡胶支座的安装方法：先将支座正确放在支承垫石上，支座侧间的空隙用软木板或黄沙等填没，并在橡胶支座上面水平放上浇入梁体的预埋钢板，然后浇注梁体混凝土，梁体拆除脚手架后，让梁体落在支座上，清除填塞物。 7、任何情况下不允许两个或两个以上支座放在同*支承点重叠或顺桥向并排安装，在同*根梁支承位置上，横向不得设置多于两个支座，也不允许把不同规格的支座并排安装，矩形支座长边应与顺桥方向梁底**线相垂直，且施工时要确保每个支座均匀受力，不得有偏压、脱空、不均匀受力现象。在有离心力作用的斜桥、弯桥上必须有防止横移措施，如在墩台两侧安放横向橡胶挡块，或在梁底上钢板与支座下钢板之间设置防止横向挡板等。支座安装方向，*定要安设计图纸进行核实，否则就会造成上下结构产生过大的附加应力，移动方向与转动方向不*致的情况，特别是斜桥、弯桥。 8、安装时应考虑支座更换方便，使旧支座的撤换和新支座的安装方便简单。

橡胶支座应水平安装，*大纵坡应小于1%，当纵坡超过规定必须倾斜安装时，且必须采取措施将梁底调平，如安装调平铁等或其它方法，保证支座始终处于水平工作状态。 10、橡胶支座应按设计的支承**线正确就位，*好是在全年平均气温时安装。如必须在高温或低温条件下安装时，应计算预应变位的影响，必要时给支座施加预变位移量，在排除温度等其它因素的影响，在正常情况下，橡胶支座安装不应有过大的初始切变形。

四氟滑板支座还应注意：在选择支座时承载力应尽可能与桥梁实际支点反力相吻合，而不应采用比桥梁支点实际反力大得多的支座，因四氟板与不锈钢板之间的磨擦系数随着压应力减小而增大，若磨擦系数增大，对桥梁结构受力极端不利。四氟支座不允许倾斜安装。有纵坡时滑移面必须调平。 梁底预埋钢板尺寸应比垫在支座上钢板的尺寸略大。施工时要确保梁底预埋钢板和支座上钢板及墩台上安装的支座下钢板的锚固螺栓位置准确无误。

胶南桥梁隔震橡胶支座,2016建筑隔震橡胶支座安装方法如下,建筑隔震橡胶支座选用填充聚四氟乙烯复合夹层滑板,并采用分片镶嵌技术 (**技术),解决了在凸球面上粘贴四氟整板难的问题。而其他同类产品的四氟滑板,采用的是纯聚 四氟乙烯整块板料。聚四氟乙烯本身粘贴就很困难,而在凸球面上粘贴,由于存在回弹等问题,根本 就不可能粘贴牢靠。

四氟滑板*旦脱落,摩擦系数将增大十倍以上,这是很危险的。 (2)在四氟滑板 分片镶嵌技术的基础上,采用不同性能标准滑片混排的方案,可以根据设计要求,精确调整摩擦系数 的大小。摩擦系数的选择是影响双曲面球型减隔震支座性能的*关键因素之*。*旦设计不合适, 将直接影响抗震功能的发挥,甚至普通支座的功能也受到削弱。 (3)在球型支座的凸球面上贴覆了 不锈钢滑板,取代了易锈蚀的镀硬铬层。球面摩擦副采用不锈钢滑板对聚四氟乙烯,保证了摩擦磨损 性能稳定不变,从而提高了支座的使用寿命。在此基础上,经过进*步研究,又在双曲面球型减隔震 支座的凹球面上成功地贴覆了不锈钢滑板,解决了凹球面上不锈钢 滑板贴覆难的问题。 胶南桥梁隔震橡胶支座双曲面球型减隔震支座的中座板,上、下表面为凸球面,侧面则为圆柱面。 为了满足转动和滑动的要求,必须保证两球面的球心处于圆柱面的轴线上,这不仅加工难度大,而且 对加工设备的要求也很高。利用高精尖机加工设备,完全可保证中座板等零部件复杂表面的加工要 求。如果中座板的加工精度得不到保证,将使支座的部分或全部功能丧失。

(5)双曲面球型减隔震橡胶支座,由于存在两个球面,这使得其转动和滑动的几何关系变得更为复杂,从而也使得摩擦副的防尘 密封变得复杂起来。利用分而治之的原理,将两个摩擦副分别进行密封,简化了设计,满足了支座的 防尘防水要求。6 双曲面球型减隔震支座的性能试验611 试验样品 选择6000kN双曲面球型减隔震 支座作为试 验样品,其设计参数为: 竖向承载力6000kN; 水平极限承载力1000kN; 转角 0102rad; 地震是*种危害性极大的随机性自然灾害，地震的发生带给人类的是巨大的灾难，人们 在与其长期地抗争过程中，不断地总结经验，寻求更好的抗震防灾措施，使抗震理论日趋发展。

在“5.12”汶川地震发生后，某著名建筑设计大师曾指出：“我*现在的抗震技术已经达到**水 平，只要采用先进的抗震设计，像5.12汶川大地震所产生的后果是完全可以减轻的。”21世纪的中 *已经拥有与美*、日本等先进**同等*的抗震技术——基础隔震技术。 当前*先进的基础隔 震技术是通过*种高新技术产品——建筑隔震橡胶支座，将上部建筑结构与下部地基结构隔离，由 于建筑隔震橡胶支座中的隔震层水平刚度小，柔性强，当地震发生时隔震层将发挥“隔”震的作用 ，代替上部结构承受地震强烈的位移动力，以此来隔离或耗散地震的能量，避免或减少地震能量向 上部结构传输；增设的隔震层可以延长结构的自振周期并给予结构较大的阻尼，使上部建筑结构的 反应减小到相当于不隔震情况下的1/4～1/8，近似平动，从而起到“隔离”地震的作用。

屈后刚 度2000kN/m; 屈后位移±250mm。试验胶南桥梁隔震橡胶支座(样品)如图2所示。 图2 KZQZ6000GD双曲面球型减隔震支座 612 试验方法 (1)水平滑动滞回性能试验和摩擦系数测 定试验 先竖向加载至6000kN,并采用载荷控制,使整个试验过程中载荷保持不变;然后对支座下部横 向循环加载,并采用位移控制,分别测试位移(幅值)为±50mm、±100mm、±150mm、±200mm和 ± 250mm等五种情况下的载荷—位移曲线。该曲 线上、下直线的斜率即为支座的屈后刚度,而上、下 两直线间的竖向距离即为摩擦阻力,摩擦阻力与竖向载荷的比值就是摩擦系数。 (2)自恢复能力试 验。

先竖向加载至6000kN,并采用载荷控制,使整个试验过程中载荷保持不变;然后对胶南桥梁隔震橡胶支座下部横向 加载,并采用位移控制,当位移达到*大值,(即250mm)时,撤消横向载荷,观察支座的恢复情况。613 试验结果根据支座的水平滑动滞后回线计算得到,等效阻尼系数(平均值)为012,屈后刚度(平均值) 为2001kN/m,摩擦系数(平均值)为01024。另外,在自恢复试验中观察到,横向载荷撤消后,支座很快 恢复到原位。据此,可得到下列几点结论: (1)胶南桥梁隔震橡胶支座的滞回曲线丰满,具有较大的阻尼系数,减隔震性 能良好; (2)支座的滞回曲线比较规则,重复性很好,达到了设计要求的屈后刚度; (3)支座的水平摩 擦系数在设计要求的摩擦系数范围内(0102～0103); (4)胶南桥梁隔震橡胶支座具有足够的自恢复力,满足设计要求; (5)支座具有足够的水平位移,满足设计要求。 双曲面球型减隔支座,与其他同类支座相比, 具有以下特点。

(1)减隔震性能良好:支座的滞回曲线规则、丰满,且屈后刚度和屈后位移可根据桥 梁的抗震要求在较大范围内进行调整。同时,又有足够的恢复力。 (2)胶南桥梁隔震橡胶支座结构简单,物理数学模型清楚 :屈后刚度仅 与上部球面摩擦副的曲率半径成反比,与其他因素无关。 (3)不含橡胶等易老化材料, 性能稳定,耐久性好。(4)尺寸小,既节约成本,又便于安装。

所以,有理由认为,双曲面球型减隔支座是目前可选用的*完善的减隔震支座。建筑隔震橡胶支座隔震的基本原理是通过增设橡胶隔震支 座，使整个建筑的自振周期得以延长，以减轻上部结构的地震反应。*般做法是在建筑物底部设计 *层隔震层，在隔震层设置橡胶隔震支座，利用橡胶隔震支座的水平柔性形成*道柔性隔震层，通 过柔性隔震层吸收和耗散地震能量，阻止并减轻地震能量向上部结构的传递，*终达到减轻上部结 构地震破坏的目的。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全，并且能够防止非结构部件的破坏 ，避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害[1] 。

胶南桥梁隔震橡胶支座设计技术的基本原 理可以通过如下图示来表示。假设*个结构悬浮于地面，如图 1-a 所示，则地震作用不会对结构 产生影响，但由于结构还有自重，这样的情况几乎不可能发生。为了承担结构的自重，可以用摩擦 力非常小的滚珠来代替示意，如图 1-b，滚珠在竖向支撑结构，而在水平方向与悬浮的情况近似， 在水平地震作用下结构不会产生响应，但建筑物会滑移到其它位置而不能复位。因此，为了使结构 复位，需要在结构中设置水平弹簧，如图 1-c 所示，但如果仅有弹簧，*旦产生振动后就很难停 止，因此必须在结构中设置阻尼装置，以阻止振动的持续。

2016年市场上*好的高阻尼隔震橡胶支座，隔震橡胶支座是*种先进的桥梁抗震技术，高阻尼隔震橡胶支座设计是复杂的非线性系统。以芒瑞大道K75+095的大桥为例，建立高阻尼隔震橡胶支座分析的线性和非线性力学模型，进行高阻尼隔震橡胶支座选型的论述与计算。采用非线性时程分析法进行桥梁结构地震响应分析，并与非隔震桥梁设计进行对比。分析结果表明，隔震设计大大降低了桥墩的地震力，且均匀分摊各桥墩地震力，达到了全桥协同抗震的目的。减隔震隔震橡胶支座是*种经济、先进的桥梁抗震技术。汶川地震后，桥梁工程抗震设计受到了相关部门的高度重视，减隔震隔震橡胶支座的运用也随即在桥梁工程界兴起。但部分技术人员对减隔震隔震橡胶支座的分析方式不清楚，造成潜意识里回避减隔震隔震橡胶支座的采用，阻碍了减隔震技术的推广。

 高阻尼（HDR）隔震橡胶支座是采用特殊配制的橡胶材料制作，其橡胶材料粘性大，自身可吸收能量，使之在强震时产生大阻尼，大量消耗进入结构体系的能量，以达到控制结构内力分布与大小的目的[2]。 HDR隔震隔震橡胶支座的力学性能 进行减隔震设计的桥梁，由于减隔震装置的非线性，在设计地震力作用下，即使主体结构处于弹性状态，隔震、减震装置*般也应进入非线性阶段才能起到隔震耗能作用，此时可采用基于等效线性化的反应谱法进行分析。在罕遇地震作用下，墩柱、连接装置均进入非线性，应通过对结构进行非线性反应分析来求解结构的地震反应，目前*常用的方法是非弹性反应谱（等效线性化分析法）或非线性时程分析法。

在有限元分析程序中，对于设置隔震隔震橡胶支座的非线性连接单元的结构，并非所有的分析工况都是非线性分析。比如说线性静力分析、模态分析等工况，这些线性分析工况中显然是不能够考虑单元中的非线性属性的。但是如果某些单元的非 线性属性不能考虑，可能就会带来结构的不稳定等*系列基本力学问题，因此这时也需要使用非线性单元的线性属性。也就是说，对于所有线性分析工况，非线性单元所表现的是线性属性，所使用的刚度是线性特性值中的有效刚度。有效刚度的输入*般为非线性弹性支承的刚度值，这样既可防止在动力非线性分析中因为输入值地过高或过低而导致结果不收敛，又能在线性静力分析、模态分析等工况中保证结构的稳定。 与线性有效刚度相对应，在非线性单元中需要定义线性有效阻尼。线性有效阻尼的使用与线性有效刚度完全相同，主要用于非线性单元中线性自由度方向阻尼属性，以及所有自由度在线性分析工况的阻尼属性。 所以，不管采用何种分析方法，在对HDR高阻尼橡胶支座进行分析时，都需要取得其相关的线性和非线性力学参数。 图1 DHR固定隔震橡胶支座滞回曲线的等价线性化模型 图中： K1为屈服前刚度，K2为屈服后刚度，Sy为屈服位移量，Sd为设计阻尼位移，Fy为屈服力，Fd为设计阻尼力。 图2 DHR滑板隔震橡胶支座滞回曲线的等价线性化模型 图中：K0为屈服前刚度，X0y为屈服位移， F0y为滑动摩擦力。 以固定隔震橡胶支座为例，由图1可得，HDR隔震橡胶支座的等价刚度为[2]： (1)衡水同泰工程橡胶有限公司生产的隔震隔震橡胶支座的等价刚度与等价阻尼常数[3] 由图2可得HDR隔震橡胶支座的等价阻尼常数为：

(2) 式中：△W——隔震橡胶支座吸收的总能量，即图2中滞回曲线所包围的面积； W——隔震橡胶支座的弹性能，即图中三角形obSd的面积[3]。 公式(1)、(2)给出了HDR隔震橡胶支座分析的线性化模型。 HDR隔震橡胶支座的非线性分析模型为[2]： 初始刚度：， （3） 屈服后刚度：， (4) 已给出了各标准型号隔震橡胶支座的力学分析数据。但对于特殊定制的隔震橡胶支座，尚需利用上述公式建立其线性及非线性力学分析参数，以供有限元程序进行分析。

衡水同泰工程橡胶有限公司为云南省德宏州芒瑞大道（芒市－瑞丽边境口岸城市连接线）是连接芒市与瑞丽，促进西南桥头堡建设的重要工程。在K75+095处设置29×30m预应力混凝土先简支后连续T形梁桥，双柱墩，桥墩高度在1.5～4.4m之间。桥位处于泸水—龙陵大断裂带之间，地震动峰值加速度为0.20g、反应谱特征周期为0.45s、Ⅱ类场地，桥梁抗震设防烈度为8度。

图4桥墩*般构造图 由于桥墩高度较低，导致其刚度较大、自振周期短。所以地震时主要能量集中在高频段，符合做减隔震设计的原则。 3.2隔震橡胶支座型号选择 与普通板式橡胶支座不同，在选择HDR隔震隔震橡胶支座时，除了要考虑隔震橡胶支座的竖向承载力外，还需考虑隔震橡胶支座的水平刚度及阻尼。 图5有限元分析模型 取3跨*联建模进行桥梁结构分析：桥梁采用整体空间模型计算，桩基约束条件采用m法（即 考虑桥梁与桩基的共同作用，将桩周土体对桩基的作用模拟为*系列沿深度变化的弹簧）。

假设上部结构与桥墩铰接，算得桥梁基本周期为0.58s。通常，桥梁隔震周期至少应为非隔震周期的2倍以上[4]。故假定桥梁的隔震周期为T，等效阻尼比 ξ为0.20（等于隔震橡胶支座等效阻尼比+其他原因引起结 构耗能的阻尼比0.05）。根据桥墩大致均匀分摊地震力，全桥协同抗震的原则，假定设滑动隔震橡胶支座的桥墩和设固定隔震橡胶支座的桥墩地震力分担率分别为0.2、0.3。于是，结构的整体响应为： (5) 式中： 为作用于隔震橡胶支座顶面的地震力；S为相应水平方向的加速度反应谱值；为隔震橡胶支座顶面处的换算质点重力；为重力加速度[4]。 HDR隔震隔震橡胶支座的近似位移为[2]： (6) 反应谱函数阻尼调整系数为[4]：

隔震橡胶支座总的等效刚度为[2] : (8) 以式（5）、（6）、（7）、（8）为基础，编制桥梁在E1地震作用下，不同隔震周期对应的结构响应表（表1 ）： 表1 结构不同隔震周期的地震响应 T(s) 0.6 0.9 1.2 1.5 2 Ehtp(KN) 101.8 67.9 50.9 40.7 29.9 d(m) 0.013 0.019 0.026 0.032 0.042 K(MN/m) 255.3 113.5 63.8 40.9 23 S×Cd 0.143 0.095 0.071 0.057 0.042 从上表看出：在隔震周期T为1.5s～2.0s时，地震力急剧减少，约为非隔震状态的30%左右。当T=2s时，隔震橡胶支座的近似位移为4.2cm。由于相关类型的HDR高阻尼隔震橡胶支座的容许位移约在15cm

任何*个隔震结构都可简化为图 1－b 或图 1－d 的情形，隔震结构就是在传统的抗震结构的基础与上部结构之间增加了*个可以隔离地 震的装置。 从以上的分析可知，隔震装置主要由滚珠、弹簧和阻尼构成，滚珠的作用是在竖向支 撑建筑物，而在水平向可以自由滑动，弹簧对结构进行复位，阻尼消减振动的幅度。

其中，弹簧和 阻尼的大小会影响减震的效果。 假设图 1-2d 中的阻尼很小，就相当于图1－c 的情形，建筑物 会在弹簧恢复力的作用下*直振动下，这对上部结构非常不利。当阻尼增加非常大时，并非有利于 减震的效果。 因此，对*个隔震结构而言，需要选择适当的弹簧和阻尼，才能达到理想的减震效 果，具体 到建筑隔震橡胶支座，就是对支座的水平等效刚度和等效阻尼比进行合理设计和选择。

板式橡胶支座上钢板也可与梁底预埋钢板采取焊接联接，支座下钢板与墩台间用环氧树脂、氩弧焊机焊接或用螺栓固定在梁底上，支座四氟滑动面与不锈钢板之间必须加注5201硅脂油（严禁使用普通润滑油），必须保证支座位置准确无误，应安装防尘装置。

12、四氟球冠圆形橡胶支座安装时，除要注意上述要求外，还要注意先将不锈钢板安放在墩顶上，并保证水平，然后安放在四氟球冠支座，当安装温度与设计温度不相符时，按设计要求调整支座**位置。 13、支座安装完后，应全面检查是否有支座漏放、错放、支座安装方向、支座规格型号是否有错，临时固定装置是否拆除，支座有无脱空现象（压偏受力不均），四氟支座是否注入硅脂油，有无防尘装置等不良现象，*经发现应及时调整和处理，确保支座安装后正常工作。 总结起来，支座安装使用基本原则；1）支座规格型号符合设计要求；2）安装位置正确；3）严禁有偏压、脱空、不均匀受力现象，保证支座始终处于水平工作状态；4）四氟支座必须使用不锈钢板并加注硅脂油（严禁使用普通润滑油）。违反上述原则， 将大大缩短支座使用寿命和直接影响桥梁整体性能要求。

特别是*片梁安装两 个或四个常州时，各支承垫石平面要*致，以免发生偏压，初始剪切和受力不均匀而变形。普通常州的安装 现浇梁安装橡胶常州比较方便。施工程序如下 保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大，可以用水泥砂浆进行调整。 在支承垫石上按设计图标出**，安装时橡胶常州的**与支承垫石**线要吻合，以确保常州就位准确。 当同*片梁需两个或四个常州时，为方便找平，可以在支承垫石和常州之间铺*层水泥砂浆，让常州在桥梁体的压力下自动找平。 4、在浇注梁体前，在常州上放置*块比常州平面稍大的支承钢 板，钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接，并把支承钢板视作浇梁模板的 *部分进行浇注，按以上方法进行，可以使常州与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。 预制梁橡胶常州的安装： 安装好预制梁橡胶常州的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整，使其和常州上、下表面全部密贴，不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。

施工程序如下： 处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致。 预制梁与常州接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实、整平。 3、橡胶常州的正确就位 先使常州和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与常州**线重合；板梁、箱梁的纵轴线与常州**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个常州的十字位置**，在梁的端立面上标出两个常州的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置**线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。 架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形。 安装T型梁时，若常州比梁筋底宽，则应在常州与梁筋底