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普通橡胶支座 normal rubber bearing普通GYZ,GYZF4板式橡胶支座

2018-07-30 23:24:57 安通公路桥梁配件厂 阅读

普通橡胶支座  normal rubber bearing普通GYZ,GYZF4板式橡胶支座

连续粱桥使用哪种橡胶支座才能防止地震,对橡胶支座连续粱桥在地震作用下的动力特性进行了分析、结果表明我国现行《公路工程抗震设计规范》(JTJ004—89)有关橡胶支座连续粱桥纵向地震力计算的方法有一定的局限性。在此基础上,提出了一种改进的橡胶支座计算方法,与动力时程分析结果的比较表明,这一方法是可行的和有效的

关键饲:桥梁;橡胶支座;聚四氟乙烯滑板支座;

时程分析这几年,我们国内外发生了几次大地震,作为生命线工程的桥梁遭受了严重破坏。在阪神大地震中,专门对支座的破坏及其与上部、下部结构破坏之间的关系进行了详细调查,调查表明,支座对桥梁整个结构响应的影响十分重要,在实际地震作用下,橡胶支座与上部、下部结构的相互作用比较复杂,支座的破坏往往会改变上部、下部结构间的传力状况,也改变整个结构的响应。因此,在桥梁结构的抗震设计中,必须对支座在地震作用下的性能有明确的认识,才能正确把握结构的响应。我国目前《公路工程抗震设计规范》(以下简称《规范》)对连续梁桥中板式支座地震力的计算规定如下:1、对于全联均采用板式支座的连续梁桥,上部结构对板式支座顶面产生的纵向水平地震力按《规范》公式4.2.6-1计算;2、连续梁桥一联中一个或几个墩采用板式支座,其余均为聚四氟乙烯滑板支座,上部结构对板式支座顶面处产生的水平地震力可按《规范》公式4.2.6-4计算,其值如小于按式4.2.6-l的计算值,应按式4.2.6-1计算,公式中变量含义见《规范》条文。

普通橡胶支座  normal rubber bearing普通GYZ,GYZF4板式橡胶支座

普通橡胶支座  normal rubber bearing普通GYZ,GYZF4板式橡胶支座

由上述规定可知,存在以下一些缺点:对桥梁中使用的矩形板式坡形橡胶支座在地震作用下的预期性能如何没有明确的规定,由《规范》给出的两个计算公式可知,前者将滑板支座看作板式支座计算,即不发生滑动.后者按滑板支座均发生滑动计算,计算结果取两者中的最大值;由式4,2, 6-4知,滑扳支座对板式支座地震力的影响,《规范》只简单地以静力方法加以考虑.而在实际地震中,由于滑板支座发生滑动,—方面改变了结构的刚度,从而改变了结构的反应特性,另一方面,在滑动过程中,滑板支座消耗大量地震能量,降低了整个结构的响应。鉴于上述原因,本文对这类桥型在地震作用下的纵向动力特性进行分析,了解其相互作用的机理建立合理分析方法提供依据。

橡胶支座连续梁桥纵向动力特性计算分析

根据文献[3]对橡胶支座在地震力作用下的性能研究可知,扳式橡胶支座的滞回曲线为狭长条形,可近似为线弹性,见图l所示。在近几年,国内外对聚四氟乙烯滑板支座的滞回特性,进行了大量试验与理论研究〔3,4〕,研究结果表明:①聚四氟乙烯滑板支座的滑动摩擦系数受加速度的影响比较小,而是随滑动速度的增加迅速增加,当速度达到一定数值后,摩擦系数趋于常数;②与所受压应力大小有关系,随压应力增加,滑动摩擦系数值减小,同时也与接触面的光滑程度、是否添加润滑物有关,试验测得滑动摩擦系数值变化范围在0.0l一0.20左右;③通过对试验结果的理论分析表明,尽管滑动摩擦系数值随上述诸多因素变化而变化,但当滑动摩擦系数值选取适当时,采用常摩擦系数值的库仑模型进行分析,仍可得到很好的计算结果(4)。本文的分析是借助于DRAIN-2DX软件来进行的。桥面板、墩、柱均采用平面梁单元描述,支座用连接单元来描述。其滞回模型采用图1、2所示模型。

以一个板式橡胶支座其余均为聚四氟乙烯滑板支座的等高等跨连续梁桥分析.分别对一联三跨、五跨、七跨连续梁桥上部结构对墩顶板式支座纵向地震力进行计算分析,跨径均为20m、墩高均为5rn,主梁采用单箱单室截面形式,面积为2.7m2,竖向刚度为0.522m4,桥墩直径均为1.2m的圆形截面,阻尼比为5%.在算例中将板式橡胶支座都放置在l号墩,板式支座水平剪切刚度为K=5.3MN•m-1,其余均为聚四氟乙烯滑扳支座,其初始水平剪切刚度取为K=5.3MN•m-1.图3给出三跨连续粱桥的模型,五跨、七跨连续梁桥模型与之类似.基于上述模型,分别对影响板式支座纵向地震力的各参数进行分析,这些参数有:地震动特性的影响,采用依据规范Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类场地反应谱分别合成的人工波来考虑;地震烈度的影响,考虑7、8、9三类烈度水平的影响;聚四氟乙烯滑板支座的滑动摩擦系数值不同的影响,摩擦系数值根据试验结果分别为0.02,0.05,0,10,0.15,0.20。

普通GYZ,GYZF4板式橡胶支座安装注意事项,矩形橡胶支座短边应与顺桥方向平行安置,以利于梁端转动。若需长边平行于顺桥向时,需通过转角验算。圆形橡胶支座具有各向同性。安装无需考虑方向性,只需将橡胶支座圆心同设计位置中心点相重合即可。为防止在离心力下梁体横向移 动,可安装横向挡块。使用普通板式橡胶支座一般设有固定端与活动端。使用等高橡胶支座时,水平位移由同一片梁的两端橡胶支座的剪切变形共同实现。也可用厚度较小的橡胶支座橡胶支座。

采用坡型橡胶支座(适用于坡度≥1%的桥)对于有纵向坡或综合坡的桥梁采用坡型板式橡胶支座,早年法国CIPEC公司就已提出,并得到了广泛的应用。我国交通部公路划设计院一九领先八年七月出版的“板式橡胶支座”一书中又做了大量的阐述,随着坡型橡胶支座应用范围的不断扩大,我国工程技术人员逐步规范了其名称和基准尺寸的标注方法。分类名称:有斜坡的圆形板式橡胶支座-圆坡橡胶支座(设计代号YT);有斜坡的球冠形板式橡胶支座-球坡橡胶支座(设计代号YPQ);有斜坡的矩形板式橡胶支座-矩形斜坡橡胶支座(设计代号JP)。注:以上三种斜坡的橡胶支座统称为坡度橡胶支座。通常适用于四种坡度和设计代号2%的坡度设计代号为“A”、4%的坡度设计代号为“B”6%的坡度设计代号为“C”、8%的坡度设计代号为“D”基准尺寸的标注方法(图2-5)坡型橡胶支座的厚度(高度)H指的是橡胶支座的中心厚度,坡型橡胶支座的最小厚度及平面尺寸是常规橡胶支座的额定厚及平面尺寸

坡度橡胶支座的安装及调整方法应符合2.1、2.2、2.3、所述(如在综合坡上使用、要依据橡胶支座上的坡度方向线选择适当的位置)。坡度橡胶支座的安装见图2-6a、b。注:由于四氢弹板式橡胶支座的四氟板面朝上布置,有利于橡胶支座的使用寿命,所以我公司推荐当有纵坡或有综合坡的桥梁选用的四氟板式橡胶支座时,最好采用楔形梁底钢板加以调整。如图2-6c所示。GYZF4板式橡胶支座安装以春秋季节最佳。若预计不可能在春秋季节安装,则设计选用橡胶支座时可适当增加高度,使其在极端高、低温时,上部构造的最大位移量△L靠橡胶支座的单方向剪切变形来实现。即:△L≥0.5h0且满足h0≤0.2a,其中h0 -橡胶支座橡胶层总厚度,a -GYZF4板式橡胶支座短边尺寸。同时若橡胶支座增加所需高度不能满足h0≤0.2a时,则应采用四氟板式橡胶支座。 这样可在任何气温下安装橡胶支座,并使最大剪切变形能控制在允许范围内,而无需用特殊手段施工。当梁体有纵向坡度或综合坡度时,可按下列几种方法处理在梁端底面与橡胶支座这间安置楔形钢板将橡胶支座扩垫石(梁端底面)制成斜坡状(图2-4)此种方法适用于坡度≤1%的桥.

常用隔震橡胶支座的多少钱一块,橡胶支座隔震:包括钢板叠层橡胶支座、石墨橡胶支座、铅芯橡胶支座。普通叠层橡胶支座内阻尼较小,常需配合阻尼器一起使用。阻尼器有铅阻尼器、钢棒阻尼器、油阻尼器和多功能阻尼器等类型(设计中,一般都采用多种类型隔震支座和阻尼器协同工作,以求达到最佳隔震效果)。本部分规定了桥梁隔震橡胶支座及所用橡胶材料和钢板等的要求,包括橡胶支座的分类、要求、设计准则、允许偏差、检验规则、标志和标签。本部分适用于桥梁结构所用的隔震橡胶支座。

隔震橡胶支座规范性引用文件,下列文件中的条款通过本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分,然而,鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本部分。隔震橡胶支座符合GB/T 20688.1-2007橡胶支座 第1部分,隔震橡胶支座试验方法(IS0 22762-1:2005,MOD)隔震橡胶支座由压(或拉)-剪荷载引起的隔震橡胶支座的断裂破坏。屈酋buckling在压-剪荷载作用下隔震橡胶支座失去稳定性时的状态。压缩性能  compressive properties各类型隔震橡胶支座的压缩刚度(Kv)。

隔震橡胶支座压-剪试验装置  compressive-shear testing machine用于测试隔震橡胶支座性能的装置,具有在恒定压力下施加剪切荷载的能力。隔震橡胶支座的橡胶保护层  cover rubber包裹在内部橡胶和内部钢板外侧面的橡胶层。橡胶支座设计压应力  design compressive stress设计采用的作用于隔震橡胶支座上的压应力。有效承压面积effective loaded area隔震橡胶支座承受竖向荷载的面积,等于内部橡胶的平面面积。 矩形隔震橡胶支座中内部橡胶层的短边长度。隔震橡胶支座elastomeric isolator在地震区,用于房屋、桥梁或其他结构隔震的橡胶支座,包括天然橡胶支座(LNR)、铅芯橡胶支座(LRB)和高阻尼橡胶支座(HDR)。

普通橡胶支座  normal rubber bearing用于房屋、桥梁或其他结构,主要起承压、减振作用的橡胶支座,包括板式支座和盆式支座。第一形状系数  lst shape factor隔震橡胶支座中单层橡胶层的有效承压面积与其自由侧面表而积之比。第二形状系数2nd shape factor对于圆形隔震橡胶支座,为内部橡胶层直径与内部橡胶总厚度之比。对于矩形或方形隔震橡胶支座,为内部橡胶层有效宽度与内部橡胶总厚度之比。    天然橡胶支座(LNR)  linear natural rubber bearing用天然橡胶制成的隔震橡胶支座。铅芯橡胶支座(LRB)  lead rubber bearing内部禽有竖向铅芯的隔震橡胶支座。用复合橡胶制成的具有较高阻尼性能的膈震橡胶支座。

极限性能ultimate properties在压-剪荷载作用下隔震橡胶支座产生破坏、屈曲或滚翻时的性能。
极限性能曲线(UPD) ultimate properties diagram 隔震橡胶支座达到极限性能时的剪力与剪切位移的关系曲线。本部分采用的主要符号如下:A-有效面积,支座内部橡胶的平面面积;
Ab-螺栓的有效面积;
e-支座顶面和底面之间的有效重叠面积;
Afrew -支座的自由表面积;
Ap-铅芯橡胶支座中的铅芯面积;
a-正方形支座内部橡胶的边长,或矩形支座内部橡胶的长边长度;
a′——矩形支座包括保护层厚度的长边长度;
B-连接板受弯部分的有效宽度;
b-矩形支座内部橡胶的短边长度;
b′——矩形支座包括保护层厚度的短边长度;
Cr( γ)-Kr的修正系数;
Cp(γ)-Kp的修正系数;
c——连接板螺检孔中心到支座外边缘的距离;
D′——圆形支座包括保护层厚度的直径;
Df——圆形连接板的直径;
di——内部钢板的开孔直径;
dk——螺栓孔直径;
d0——内部钢板的外径;
Eap——橡胶的表观弹性模量;
Ec——橡胶的修正压缩弹性模量;
——与形状系数(S1)相关的修正压缩弹性模量;
——橡胶的体积弹性模量;
E0-橡胶的弹性模量;
Fu——支座承受的提离拉力;
f-试验加载频率;
ft-钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值;
fu-钢材的极限抗拉强度;
fγ-钢材的屈服强度;
G-橡胶的剪切模量;
Geq(γ)-剪应变为γ时的等效剪切模量;
H-橡胶支座包括连接板的总高度;
Hn-橡胶支座不包括连接板的高度;
heq -等效阻尼比;
Kd——铅芯橡胶支座的屈服后刚度;
Kh——水平等效刚度;
Ki-初始水平等效刚度;
Ki——铅芯橡胶支座中铅芯的水平等效刚度;
Kp——铅芯橡胶支座嵌入铅芯前的水平等效刚度;
Kr——水平切线刚度;
Kv-竖向压缩刚度;
Lf——正方形连接板的边长;
M-抗转动弯矩;
M-作用在连接板有效截面上的弯矩;
M——作用在螺检上的弯矩;
MF——作用在支座上的弯矩;
n-内部橡胶层数;
nb——连接螺栓数量;

隔震橡胶支座内部橡胶Inner rubber支座内部多层钢板之间的橡胶层。最大压应力  maximum compressive stress地震时作用于隔震橡胶支座上的最大压应力。名义压应力  nominal compressive stress制造厂提供的隔震橡胶支座允许承受的压应力。滚翻  roll-out用暗销或凹槽连接的隔震橡胶支座发乍水平位移时出现滚动翻倒的失稳现象。剪切性能  shear properties天然橡胶支座的水平等效刚度(Kh)和等效阻尼比(heq)。     铅高阻尼橡胶支座的水平等效刚度(Kh)和等效阻尼比(heq)。

每年隔震橡胶支座使用中的事项:检查隔震橡胶支座使用的橡胶、钢材及其他材料必须符合设计要求,并有厂家提供的材料检查证明书或抽样检查质量证明书。检查隔震橡胶橡胶支座的外观不应有使用上有害的裂缝、鼓胀、外伤。检查隔震橡胶支承高度偏差±4mm;平面尺寸偏差±4mm;平行度1/300以内。检查联结板外形尺寸、板厚尺寸、孔中心距离及孔径符合规定要求。检查防锈涂层厚度达到规定要求;检查螺栓有效高度达到规定要求。隔震橡胶橡胶支座的力学性能符合《建筑隔震橡胶橡胶支座》(JG118-2000)以及《橡胶橡胶支座:第1部分 隔震橡胶橡胶支座试验方法》(GB/T20688.1-2007)所规定的出厂检验项目要求。 隔震橡胶支座的上下预埋钢板与预埋钢筋在场外预先焊接并有相关加工质量证明资料。

隔震橡胶支座主要机具一览表序号 名  称 数    量 用    途

1    经纬仪 1台 轴线放样及复核2 水准仪 1台 标高放样及复核3 塔尺 1把 标高放样及复核

4 起重机 1台 吊装及搬运隔震橡胶支座5 50m钢卷尺 1把 轴线放样及复6 5m卷尺 2把 水平位置定位及复核7 吊装设备 1台 吊运隔震垫及预埋钢板8 50cm钢角尺 1把 校准隔震垫及预埋钢板轴线、水平位置9 水平尺 1把 校准下预埋钢板水平度10 锲型塞尺 1台 校准下预埋钢板水平度11 力矩扳手 1把 锁紧隔震垫与预埋钢板螺栓12 电焊机 1台 安装下预埋钢板架台及固定下预埋钢板

隔震橡胶支座安装及使用的质量要求质量控制标准

橡胶隔震橡胶支座安装施工时,工程质量控制与验收应严格按照《橡胶橡胶支座第3部分:建筑隔震橡胶橡胶支座》(GB20688.3-2006)及《叠层橡胶橡胶支座隔震技术规程》(CECS 126:2001)中的相关规定执行;质量保证措施隔震垫在运输、存储时应堆叠整齐、牢固、防止因震动而歪倒磕碰。应存储在干燥、通风、无腐蚀性气体,无阳光照射并远离热源的场所。严禁与酸碱、油类、有机溶剂等接触,避免雨淋。开箱应细心,避免使用尖锐工具撬伤隔震垫。隔震橡胶支座的联结板或封钢板均有预留吊装螺孔,应使用双吊环同时起吊,严禁单环起吊或倾斜吊装,严禁使用联结螺孔起吊,防止对联结板或封钢板螺孔的损伤;严禁使用铁勾直接勾住隔震橡胶支座搬动或起吊。 在工程施工阶段应对隔震橡胶支座竖向变形作观测并记录。工人进入工地后应进行三级安全教育和职业健康安全教育。各工种应进行安全操作规程教育后方能上岗。施工作业人员必须了解和掌握本工种的技术操作要领,特殊工种应持证上岗。吊装隔震橡胶支座及预埋板时应使用预留的吊装螺孔,并使用双吊环同时起吊,严禁单环起吊或倾斜吊装,防止起吊时受力不均摆动碰撞安装人员或其他物体造成事故。严禁使用铁勾直接勾住隔震橡胶支座搬动或起吊,防止吊勾脱离时伤人。

盆式橡胶支座下面建议设置支承垫石,并按橡胶支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置,要求支承垫石表面平整,施工时支承垫石顶面的标高要注意预留橡胶支座底板下环氧砂浆垫层厚度,橡胶支座底板以外垫石做成坡面,以防积水。橡胶支座安装前方可开箱,并检查橡胶支座各部件及装箱清单,橡胶支座安装前不得随意拆卸橡胶支座。在橡胶支座设计位置处划出中心线,同时在橡胶支座顶、底板上也标出中心线。将地脚螺栓穿入底板(顶板)地脚螺栓孔并旋入底柱内,底板和底柱之间垫以直径略大于底柱直径的橡胶垫圈。橡胶支座就位对中并调整水平后,用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓孔及橡胶支座底板垫层。待砂浆硬化后拆除调整橡胶支座水平用的垫块,并用环氧砂浆填满垫块位置,环氧砂浆要求灌注密实。。当橡胶支座采用焊接连接时,在橡胶支座顶、底板相应位置处预埋钢板,橡胶支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做放锈处理。如T梁采用盆式橡胶支座,施工安装时在梁端应采取临时支撑措施,以防T梁侧倾。待两片T梁间横隔板焊成整体后,方可拆卸临时支撑。活动橡胶支座开箱后要注意对聚四氟乙烯板和不锈钢滑板的保护,防止划伤和赃物粘附于不锈钢滑板与聚四氟乙烯滑板表面,并注意检查5201-2硅脂是否注满。橡胶支座中心线与主梁中心线应重合或平行,单向活动橡胶支座安装时,上、下导向块必须保持平行,交叉角不得大于5'。连续梁桥等在实行体系转换切割临时锚固装置时,必须采取隔热措施,以免损。

凡待装的零、部件,必须有质量检验部门的合格标记。外购件和协作件须有证明其合格的证件,方可进行装配。。凡已喷涂的零、部件,在油漆未干透前,不得进行装配。零、部件装配前,必须将铁屑、毛刺、油污、泥沙等杂物清除干净。其配合面及摩阻表面不允许有锈蚀、碰伤和影响使用性能的划痕,相互配合的表面均应干净。装配橡胶板和聚四氟乙烯板时,不得用锤直接敲击,若须敲击时,中间应垫以软垫或不易损伤橡胶板和聚四氟乙烯板表面的垫块。橡胶板下不应有空气垫层。中间钢板嵌放聚四氟乙烯板前,应将中间钢板凹槽擦净后均匀涂抹一薄层环氧树脂,以对聚四乙烯板进行粘贴。安装橡胶板前,盆腔内清除干净后均匀涂抹一层5201-2硅脂进行润滑。活动橡胶支座上座板和底盆组装前,应用丙酮或酒精将不锈钢滑板和聚四氟乙烯板擦洗干净,并在聚四氟乙烯板的储脂槽内注满5201-2硅脂。橡胶支座外露表面应平整、美观、焊缝均匀,喷漆表面应光滑,不得有漏漆、流痕、皱褶等现象。组装后橡胶支座高度偏差Δh要求为:承载力为0.8MN~5MN的橡胶支座,Δh不大于3mm;承载力大于5MN~20MN的橡胶支座,Δh不大于4mm;承载力大于20MN的橡胶支座,Δh不大于5mm。

橡胶硬度测定应按GB 6031的规定进行。橡胶拉伸强度、扯断伸长率测定应按GB527、GB/T 528的规定进行。脆性温度试验应按GB/T l682的规定进行。橡胶恒定形变压缩永久变形测定应按GB 7759的规定进行。耐臭氧老化试验应按GB 7762的规定进行。热空气老化试验方法应按GB 3512的规定进行。5.2聚四氟乙烯板

5.2.1聚四氟乙烯板的相对密度测定应按GB 1033的规定进行。5.2.2聚四氟乙烯板的拉伸强度和断裂伸长测定应按GB/T 1O40规定的方法进行。5.3整体橡胶支5.3.1一般规定整体橡胶支座力学性能测试应在专门试验机构中进行,条件许可时也可在制造厂中进行。5.3.2试验样品测试橡胶支座力学性能原则上应选实体橡胶支座,如试验设备不允许对大型橡胶支座进行试验,经与用户协商可选用小型橡胶支座。测试橡胶支座摩阻系数选用橡胶支座承载力不大于2MN的双向活动橡胶支座或用聚四氟乙烯板试件代替,试件厚7mm,直径80mm~100mm,试件工况与橡胶支座相同。

5.3.3试验内容试验内容应包括:荷载作用下的橡胶支座竖向压缩变形、荷载作用下盆环径向变形和橡胶支座或试验摩阻系数的测定。5.3.4试验方5.3.4.1荷载试验:其检验荷载应是橡胶支座设计承载力的1.5倍,并以10个相等的增量加载。在橡胶支座顶
底板间均匀安装四只百分表,测试橡胶支座竖向压缩变形;在盆环上口相互垂直的直径方向安装四只千分表,测试盆环径向变形。加载前应对试验橡胶支座预压3次,预压荷载为橡胶支座设计承载力。试验时检验荷载以10个相等的增量加载,加载前先给橡胶支座一个较小的初始压力,初始压力的大小可视试验机精度具体确定,然后逐级加载,每级加载稳压后即可读数,并在橡胶支座设计荷载时加测读数,直至加载到检验荷载后,卸载至初始压力,测定残余变形,此时一个加载程序完毕。一个橡胶支座需往复加载3次。5.3.4.2橡胶支座或试件摩阻系数测定采用双剪试验方法。试验时橡胶支座或试件储脂坑内均应涂满硅脂。对磨件不锈钢板选用

4.2.3所规定的牌号,表面粗糙度为1μm。试验温度常温为21℃±1℃,低温为-35℃±1℃。预压时间为lh,橡胶支座预压荷载为设计承载力,试件按30MPa压应力计算。试验时先给橡胶支座或试件施加垂直设计承载力,然后施加水平力并记录其大小。当橡胶支座或试件一发生滑动,即停止水平力加载,由此计算初始摩阻系数。重复上述加载至第五次,测出各次的滑动摩阻系数。一般情况下只做常温试验,当有低温要求时再进行低温试验。试件数量为3组。5.3.5试验数据整理与要求1橡胶支座压缩变形和盆环径向变形量分别取相应各测点实测数据的算术平均值。5.3.5.2根据实测各级加载的变形量分别绘制荷载-竖向压缩变形曲线和荷载-盆环径向变形曲线。两变形曲线均应呈线性关系。卸载后橡胶支座复原不能低于95%。5.3.5.3橡胶支座或试件滑动摩阻系数取第二次~第五次实测平均值。3组试件摩阻系数平均值作为该批聚四氟乙烯板的摩阻系数。实测橡胶支座摩阻系数应小于等于0.01,试件摩阻系数应低于整体橡胶支座实测值。5.3.6试验结果判定5.3.6.1试验橡胶支座的竖向压缩和盆环径向变形如满足4.1.1的规定,橡胶支座为合格,该试验橡胶支座可以继续使用。GPZ公路桥梁盆式橡胶支座实测荷载-竖向压缩变形曲线或荷载-盆环径向变形曲线呈非线性关系,该橡胶支座为不合格。橡胶支座卸载后,如残余变形超过总变形量的5%,应重复上述试验;若残余变形不消失或有增长趋势,则认为该橡胶支座不合格。5.3.6.4橡胶支座在加载中出现损坏,则该橡胶支座为不合格。5.3.6.5实测橡胶支座摩阻系数大于0.01时,应检查材质后重复进行试验;若重复试验后的摩阻系数仍大于0.01,则认为该橡胶支座摩阻系数不合格。

4.4橡胶支座用才的外观质量4.4.1橡胶板橡胶板外观不得有裂纹、掉块、损伤及鼓泡,外观质量应符合表8的要求,不允许有表8规定的三项以上的缺陷同时存在。表8 橡胶板外观质量缺陷名称  要求气泡 ①橡胶板直径d≤500mm,允许深度小于2mm、面积于100mm2的气泡,但不得多于两处②橡胶板直径d>500~1000mm,允许深度小于2mm、面积小于200mm2的气泡,但不得多于三处 ③橡胶板直径d>1000mm,允许深度小于2mm、面积小于300mm2的气泡,但不得多于三处杂质 ①橡胶板直径d500mm,允许深度小于2mm、面积小于100mm2的杂质,但不得多于两处②橡胶板直径d>500~1000mm,允许深度小于2mm、面积小于200mm2的杂质,但不得多于三处③橡胶板直径d>1000mm,允许深度小于2mm、面积小于300mm2的杂质,不得多于三处凹凸不平 所有规格橡胶板不允许呈凹形或凸形,除下述局部凹凸不平外,整个橡胶板应是平的:

 ①橡胶板直径d≤500mm,允许深度小于2mm、面积小于100mm2的下凹或凸起,但不得多于两处②橡胶板直径d>500~1000mm,允许深度小于2mm、面积小于200mm2的下凹或凸起,但不得多于三处。


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