QZ球型橡胶支座 加强QZ球型橡胶支座施工质量控制

QZ球型橡胶支座 加强QZ球型橡胶支座施工质量控制151-3082-8567

QZ球型橡胶支座多少钱*套?不同型号的球型支座价格是不*样的，用户要果需要让我们提供球型支座的价格，先将球型橡胶支座的型号报给我们，因为球型橡胶支座的布置主要和桥梁的结构形式有关。通常在布置支座时需要考虑以下的基本原则：

如何能更好的加强QZ球型橡胶支座施工管理，保护好成品QZ球型橡胶支座。浇筑振捣时，不能触及止水带和其它防水材料。混凝土浇筑结束后，及时对顶部没浇满的部位回填灌浆，以防止被混凝土埋住的钢筋与止水带接触而使止水带破坏，同时保护顶部止水带分区效果，防止顶部窜水现象发生二次模筑衬砌施工完毕后，其表面8处湿渍或渗水；通过预埋注浆设施注浆后，渗水现象消失，二次模筑衬砌验收时，整个区间防水等*达到**防水等*要求。分区防水方法变以前二次衬砌漏水后被动堵水为主动注浆堵水。从理论上解决了以前防水中“堵这漏那、堵那漏这”被动防水方式，且该方法漏水处理明确，注浆堵水费用少。分区防水方法能较好的解决“三缝”漏水的通病。“三缝”处设外贴式止水带，既解决了止水带破损后渗漏乱窜的问题，又在“三缝”外侧增设*道防水措施；外贴式止水带热焊于止水带上，安装质量可靠，施工方便，防水效果比中埋式止水带可靠，加之外贴式止水带上可设注浆管（图2），通过注浆将二衬与止水带间咬合不密实处的缝隙填密，确保“三缝”不漏水。分区防水方法将渗漏水完全封堵于二次衬砌以外，则区间排水费用降低，后期营运时经济效果显著。

球型橡胶支座的上部结构是空间结构时，支座应能同时适应桥梁顺桥向（X方向）和横桥向（Y方向）的变形；橡胶支座必须能可靠的传递垂直和水平反力；支座应使由于梁体变形所产生的纵向位移、横向位移和纵、恒向转角应尽可能不受约束；铁路桥梁通常必须在每联梁体上设置*个固定支座；当桥梁位于坡道上，固定支座*般应设在下坡方向的桥台上；当桥梁位于平坡上，固定支座宜设在主要行车方向的前端桥台上；固定支座宜设置在具有较大支座反力的地方；在同*桥墩上的几个支座应具有相近的转动刚度；连续梁可能发生支座沉陷时，应考虑制作高度调整的可能性。总之，橡胶支座的布置原则是既要便于传递支座反力，又要使支座能充分适应梁体的自由变形。

为了清晰表达结构参数及指标之间的路径系数(或效应),可以采用路径图(图2)的方式加以表示。橡胶支座安装中的矩形框表示变量,直线箭线表示假设变量间有因果关系,箭头由原因变量指向结果变量,如果变量间没有连线表示假定变量间没有直接联系。机械设备的不安全状态贡献*小(权重0. 18),这是由于地铁项目中大多数承包商均采用安全性较高、性能良好的机械,这与实际事故中因机械设备发生的事故数量较少是相吻合的。根据图2的模型参数估计结果中的路径系数,地铁项目安全绩效与绩效指标之间的关系用结构方程模型(绩效表示为F)表示如式(1)所示:F=0.99ξ1+0.97ξ2+0.96ξ3+0.91ξ4+1.00ξ5(1)

为了更加直观表达各个绩效分组对绩效的贡献大小,可以进*步依据参数估计的路径系数来确定各因素的权重分配,具体操作可将相应的路径系数归*化,如式(2)所示:w1∶w2∶w3∶w4∶w5=0.21∶0.20∶0.20∶0.18∶0.21　　(2)通过构建模型I,地铁项目安全绩效与绩效指标、绩效分组之间的关系可以被清晰的表达出来,图2说明图1显示的指标分组的假设是正确而可信。　指标的结构方程模型Ⅰ的,指标的分组都与安全绩效具有强烈的联系(全部路径系数都高于0. 95),且各个分组中的安全绩效指标均较好的归属于相应的组内,因而,可以从中发现对绩效贡献*为突出的指标和分组。项目参与各方对安全的影响和环境的不安全状态对地铁安全绩效的贡献*大(权重0. 21)。其中F15(设计阶段是否考虑到施工安全)、F17(监理工程师识别安全能力)、F10(承包商的安全管理体系)、F1(政府安全制度实施力度)、F5(业主对承包商的安全绩效奖罚机制)为贡献*大的5个影响因素,这反映了地铁项目的安全问题是*个系统问题,需要项目的参与各方共同努力:设计院在设计中能更多地从安全角度进行设计;监理工程师及时发现安全隐患并进行针对性的整改;承包商须建立*个健全的安全管理体系;政府应加强安全制度的建立及实施力度;以及业主应利用合同签订对承包商的安全责任建立有效的奖罚机制。

地铁项目安全绩效影响因素的结构方程模型Ⅱ的构建及分析可以发现在模型Ⅰ中,各个绩效指标分组之间的相互关系并未考虑。进*步明确和深刻理解这些关系,对于*终识别出地铁项目安全绩效指标具有重要的意义。当各个分组之间存在着潜在的相互影响关系时,势必会影响各个分组之间的路径系数,而路径系数也会出现变化。此项研究基于图2构建了第二个结构方程模型,如图3所示。模型的止水带模型参数估计与拟合指数显示,除了在剔除了模型Ⅰ中不合适的指标后,全部指标都达到0. 05的显著性水平。与模型Ⅰ相比,模型Ⅱ的拟合指数有了较小的改进(卡方、自由度和RMSEA都有不同程度的降低),这也是由于在模型Ⅱ中减少了*阶隐变量。但由于增加了指标分组之间的路径,也说明模型Ⅱ的拟合程度较好。

模型Ⅱ的计算结果同时表示在图中,指标分组A(项目参与各方对安全的影响程度)对其他4组都有较强的影响,这也是符合指标体系在构建时的假设的,项目参与方是实施安全管理的主体,他们的行为必然对安全绩效产生重要的影响;指标分组E(环境的不安全状态)对各个指标分组的影响都较大(≥0. 95),环境的不安全状态包括自然环境的不安全状态和人工环境的不安全状态,对自然环境的不安全状态的预防与应对,对人工环境的不安全状态的消除,均会影响到其他几个方面,同时地铁项目绝大部分属于地下工程,对于橡胶止带的安全性严重依赖于地质条件、赋存地下水的状况等地下环境状态,因此,环境的不安全状态在地铁项目中显得尤为重要。

在这些关系中,指标分组B(人员的不安全行为及不安全状态)和指标分组D(机械设备的不安全状态)受项目参与各方对安全的影响和环境的不安全状态影响均较大,项目参与方对安全的重视程度,对人员的安全教育,环境的不安全因素,都会对人员、机械的不安全状态产生很大的影响。指标分组C(材料的不安全状态)与其他各方面的联系均相对较弱,这也说明,材料的不安全状态主要是基于严格的材料检验制度。通过模型Ⅱ,辨析了各个分组之间的关系,也为进*步识别地铁项目安全绩效指标提供了研究基础。指标的结构方程模型Ⅱ*种绩效评价机制,关键影响因素为确保绩效评估的客观性和公正性提供了基础和依据,将安全管理推进到标准化操作的时代。关键影响因素的筛选应符合*个重要的管理原理,即“二八原理”,这是意大利经济学*帕累托提出的,又称冰山原理,是“重要的少数”与“琐碎的多数”的简称。帕累托认为:在任何特定的群体中,重要的因子通常只占少数,而不重要的因子则常占多数。

只要钢边橡胶止水带的防水控制重要的少数,即能控制全局。反映在数量比例上,大体就是2∶8。在安全管理中,就存在着“20/80”的规律,即各个分组中占据“80%”权重的因素创造了主要的安全绩效,这些因素构成了地铁项目的关键安全绩效。因此,应当抓住这些关键因素,对之进行分析和衡量,这就抓住了绩效考评的重心。此项研究依据二八原理,结合结构方程模型Ⅰ中的路径系数,对48个因素进行了筛选,剔除了13个不太重要的因素(表2),共筛选出35个关键因素。

SF梳齿型80型桥梁伸缩缝多少钱*米？SF梳齿型桥梁伸缩缝主要有：60型、80型、160型等众多型号，如果需要我们给提供这种伸缩缝价格的话，要提供图纸给我们，这种伸缩缝的种类很多，它又称SSFB梳齿型桥梁伸缩缝，是为了适应现代化公路运输向高速、重载、耐久、舒适和养护方便的特性，开发的具有防水、防尘、防滑、防腐、防噪音等“五防”功能的桥梁伸缩缝产品。地铁项目安全绩效影响因素的结构方程建模及分析为了识别出地铁项目安全绩效指标,有必要通过*定的方法研究具体的绩效指标与各个绩效指标子部分、各个子部分与绩效的关系,以及子部分之间的相互关系。通过对这些联系建模计算,对指标的重要度进行排序,筛选出联系*为紧密的指标。地铁项目安全绩效影响因素的结构方程模型I的构建及分析　　

当不考虑各个指标分组之间的关系时,地铁项目安全绩效指标的模型可以如图2所示。地铁项目安全绩效指标模型主要包括内生观测变量、外生潜变量、外生观测变量和箭线4个要素,其中内生观测变量*个(η)、外生潜变量5个(ξ1~ξ5)、外生观测变量48个(x1~x48),箭线表示潜变量与观测变量之间的因果关系,由于此模型的目的仅仅是为了描述地铁项目安全绩效指标之间的关系,所以不考虑内生观测变量。测量变量x1~x48与潜变量ξ1~ξ5构成了结构方程模型的测量方程,ξ1~ξ5与η之间的关系构成了结构方程,二者统*称为结构方程模型,该模型直观描述了地铁项目安全绩效与绩效指标及其分组之间的关系。

上述理论模型建立后,对模型的求解称为模型拟合,其主要是模型参数估计。在结构方程模型分析中,众所周知,x的样本协方差矩阵S,希望的是总体协方差矩阵∑(θ)与S尽可能接近,定义∑(θ)与S之间的距离为拟合函数F(S,∑(θ))。参数估计是要求出θ′,使得F(S,∑(θ))达到*小值,∑(θ′)就是再生协方差矩阵。如果F(S,∑(θ))较小,则表明所提出的理论模型I是可以接收的,否则理论模型与实际情况不吻合需要修正。参数估计的方法有很多种,常用的是极大似然估计。极大似然估计具有渐进无偏估计、渐进有效估计、渐进正态分布、*致估计、可对理论模型进行整个模型检验等特点。由于极大似然法估计的上述良好性质,使得极大似然估计法成为结构方差模型验证性因子分析中*常用的估计。对问卷数据预处理后,对所设定理论模型用软件LISREL8. 54进行求解,求解结果主要是模型参数估计与拟合指数: LAMBDA-X为观测变量和潜变量的非标准化系数(主要是指参数估计值、标准误差(standard error)和显著性指标t值)、THETA-DELTA为观测变量间误差协方差矩阵、拟合度指标,结果显示显著性良好,拟合度高。

提供SF梳齿型桥梁伸缩缝的图纸我们为您生产

SF梳齿型桥梁伸缩缝面层板为梳齿形防滑槽钢板，从左右伸出桥面板间隙处相互啮合的支承式构造，伸缩缝结构刚度较大，可承受较大的水平变位，伸缩量可达420mm。这种伸缩缝的建筑高度低。SF梳齿型桥梁伸缩缝在桥面铺装层高度内就能安装，不需要梁体内预留槽口，大大方便了设计和施工。适用范围广。新、老桥梁上都能采用，尤其是对老桥大位移橡胶板式伸缩缝的更换特别适宜，优点是模数式大位移伸缩缝是无法替代的。梳齿型桥梁伸缩缝能使汽车行驶平稳、舒适、不跳车、无噪声伸缩缝构件运输、安装方便、不需要超长车运送，也不要用吊车装卸。

如果您要购买C型,F型,Z型伸缩缝安装步骤放样切割沥青混凝土。按A宽度放样，注意是沿梁缝**线左、右不对称切割。开挖清理杂物。开挖深度至少应达到H值。固定螺栓定位。用螺栓孔组合模板放样定位，螺杆位置误差≤±1mm。凿孔时不得梁体内结构，如预应力管道、钢筋等。绑扎过渡底部钢筋网格，立模板，浇筑C40钢纤维混凝土。顶面标高和平整度要严格控制，与桥面纵、模坡*致，其平整度应为0～-1mm（mm）。绑扎过渡段内分布钢筋。浇筑过度段区载C40钢纤维混凝土。安装止水氯丁橡胶片、不锈钢板和齿形板，用螺帽旋紧。为防止螺杆与螺帽松动，螺纹上必须涂防松胶水，螺杆与螺帽面少量点焊固定，*后螺孔内灌注防水和防松环氧树脂。.混凝土浇水养护，冬天要防冻保湿养护。

**大剧院使用的橡胶支座有好几种,**大剧院位于人民大会堂西侧，占地 11.89万平方米，总建筑面积约 16.5万平方米，其中主体建筑 11.5万平方米，地下附属设施 6万平方米。设有歌剧院、音乐厅、戏剧场以及艺术展厅、艺术交流**、音像商店等配套设施，工程概算总投资 26.88亿元，建设工期 4年。其中，大剧院钢结构椭球壳体长 212 米，宽 143 米，高压 45 米，结构总重 6950吨。由顶部环梁、长轴梁架、短轴梁架、长、短轴环向连系杆、球型橡胶支座等结构组成。顶部环梁由 f1000'30焊接钢管环梁，箱形梁、 H型框架梁组合成环形结构；长轴梁架由窄面拼装成折线形框架梁，短轴梁加由 60mm厚板，拼焊成折线框架，球支座 24000多个，焊缝总长度达 65万米（相当于 65km），其加工制作的难度，质量要求之高是钢结构制作史无前例的。沪宁钢机承担了该项目工程的全部制造，现场拼装以及高空铸钢节点焊接，工程质量与进度得到了**大剧院主委员会及设计师安德鲁先生的高度评价。桥梁的加固顺序及盆式橡胶支座的更换方法,吊移中间盖板、恢复0#台右幅梁内侧橡胶支座，用钢板把支座悬空部分塞紧；安装中间盖板；右幅梁1、2孔内侧箱室灌注C40混凝土；施工挖孔桩、承台；完成1、2号墩身加固施工； 安装1、2号左幅梁墩顶附加橡胶支座； 中间分隔带填土；安装1、2号右幅梁墩顶附加盆式橡胶支座； 加固工程于2012年3月初完工，并进行交工验收通车；通过*年多运行观察，无发现异常现象，说明加固方案可行。 继本桥预应力曲线梁桥张拉后内侧发生翘曲后，在建的济青高速公路福州段跨福泉高速公路的*座匝道桥也发生类似情况，目前正在处理中。由于预应力曲梁桥内力受温度，径向预应力等诸多因素作用下复杂多变，且我*对预应力曲梁从理论计算和技术规范来计才初具成型，需要在实践和理论研究不断完善。建议设计单位在曲线上预应力梁设计中采用双支座或者考虑预偏心，支座外移处理。橡胶支座的施工单位要严格按照设计图纸及施工规范的要求，认真施工，加强观察，特别是基础加固处理、支架和模板设计，模板加载预压前后标高变化、砼浇筑前后标高变化、预应力张拉时的标高变化，发现异常情况，及时采取补救措施，可减少损失的程度。

江苏省南同交通战备公路美林立交桥右桥0#台支座脱空加固处理，措施包括下部墩身钢筋混凝土外包，加设T形帽梁和球冠圆板式橡胶支座；基础在左右桥中加设2根挖孔桩基础，新旧桩之间用承台连接等。 南安至同安交通战备公路美林大桥，全桥长809.35m，其中主桥长591.37m，立交桥长217.98m，位于江苏省南安市区。立交桥孔布置为20+7×25+20，9孔*联。桥梁宽度为2×8.3m，2m中间分隔带。第*孔至第三孔在R=70.3m，LS=30m的平曲线上。上部结构采用现浇预应力砼连续空心板；下部结构采用柱式墩，肋式桥台；基础采用钻孔灌注桩基础。全桥在0#台和9#台设置两道SSFB-80的伸缩缝。桥梁的两侧设置墙式防撞栏，靠中央分隔带侧设置路缘石与中央分隔带盖板、桥梁纵坡3.2%。弯道超高横坡为6%。

QZ球型橡胶支座安装使用要点

全桥采用QZ球型橡胶支座，其中0#台、5#墩、9#台为双支座，其余为单柱墩单支座设置。上部结构为40#预应力空心板砼。预应力束采用符合ASTMA416-90a标准270K*的钢绞线，直径为15.2毫米，公约面积140mm2，其标准强度 =1860MPa，松驰率为7%。结构现浇预应力砼和预应力张拉于2001年3月初完成。3月30日～4月23日进行右幅桥防撞墙和中央分隔带路缘石平行施工。 2011年6月2日进行0#台锥体施工时，发现右桥0#台内侧支座悬空达3.5cm。 

该桥施工过程实行严格监理工程师制度，有监理旁站人员全过程控制；各*质量监督部门参与跟踪检查监督；施工单位也建立了三*质量体系和完善的质检制度，保证了桥梁施工的每*道工序严格按照设计图纸和施工规范进行。 事故发生后，建设单位要求设计单位对设计资料重新计算，施工单位认真查阅施工过程的原始记录、水平记录，又聘请了福州大学、省市交通部门等**多次对该事故进行了研究分析，初步推定其支座悬空为浇筑防撞墙、路缘石期间产生。原因如下： 施工单位方面：施工全过程严格按照设计文件和施工规范进行，每道工序施工有监理旁站控制。

认为该桥第*孔至第三孔位于R=70.3的半径上，外侧梁较内侧梁长，且外侧防撞栏又较内侧路缘石的体积大，其重心不在中轴上，而该桥1#墩至4#墩设计单柱墩单支座均位于中轴上布置未考虑予偏心。监理单位方面：立交桥施工监理过程，从预应力空心板梁的施工，张拉等工序旁站，抽样试验等质量控制来看，基本符合工程施工监理规范的质量控制要求。 设计单位方面：QZ球型橡胶支座发生悬空后，聘请同济大学土木工程学院桥梁工程系**对各墩、台在恒载、活载作用下的支座反力进行验算，检算结果从理论上来看，各支座反力均无出现负反力。 我们认为预应力曲桥内力受温度、径向预应力等诸多因素作用，下复杂多变。*外对预应力曲线梁桥研究已有较长历史，而我*随着高等*公路建设发展，预应力曲线梁大量投入运用，对实践和理论研究仅有20来年，从理论计算和技术规范来讲才初具成型，需要对实践和理论研究不断完善。特别是对预应力产生的径向力的扭转作用考虑不足，以致于近几年实际施工中，独柱弯梁桥出现多起事故：有的预应力张拉后发生梁体转动，有的是荷载试验中发生偏转，有的在通车数年后发生梁体侧向位移及扭转变形或出现裂缝等。而美林立交桥右桥0#桥台内侧支座悬空是*个比较新的问题，产生原因比较复杂，对此分析研究是*个比较新的课题。其主要原因是梁部及桥面系恒载在横桥向的不平衡效应、预应力效应、混凝土收缩徐变以及温变效应等综合作用，使梁体向曲线外侧产生扭曲变形，*后导致0#台内侧支座脱空。

 对于桥梁的加固措施及橡胶支座更换

整梁部横向恒载，在右幅箱梁1、2#孔的内侧箱室灌注C40混凝土；设T形帽梁及支座：T形帽梁采用C40预应力钢筋砼，横桥向长4.5m，根部高2.44m，端部高0.5m，厚1.0m，端部到根部采用R=206.8m的圆弧过渡，帽梁上加横桥向预应力，采用OVM15-5锚固体系，5-75钢铰线，极限强度1860MРa，Ф55 mm波绞管成孔，帽顶面设置予埋钢板，钢材采用16Mn钢，钢板厚10mm。附加橡胶支座采用D=450，H=117 mm的球冠圆板橡胶支座。墩身加固：墩身采用1.6×1.8m的八角形截面钢筋砼外既有圆柱墩(见图1).  基础加固：在1#墩和2#墩左右两幅的桩**处各加1根挖孔桩、桩径1.5m，桩长15米，施工时桩尖伸入强风化岩或辉缘岩1.0m为止，新旧桩之间用承台连接，承台厚1.5m，长1.4m，宽3.5m。

公路桥梁盆式支座更换施工根据确定的施工方案，做好施工场地工作平台搭设，要求每更换*组支座搭设两个支架，如更换桥台处支座要求在桥台及1#墩位置各搭设*个工作平台，便于施工操作人员及监控人员使用，工作平台要牢固可靠，保证人员安全。对于盆式橡胶支座更换时要进行所用千斤顶、油泵的配套标定。本桥共标定了16台套扁式千斤顶，其中14台套为起顶所用，另外两套为备用。选用与原有支座同型号新支座，并做好新支座的试验检测工作，配套支座防尘罩。对橡胶支座处杂物进行认真清理、解除支座附近的多余约束。千斤顶安装就位，每*主梁底面平行安放两台千斤顶，具体位置见附图。千斤顶上下都采用400×300×20mm的两块钢板支垫。布置监控所需应力、挠度观测测点。起顶位移控制用百分表安放在靠近主梁的横隔梁根部，每片梁安装*个百分表；主梁根部应力监控测点布置在3#、4#主梁固 结处截面下缘；另外在桥墩设置位移观测测点，观测固结墩的位移变化；在桥面伸缩缝处设置两个位移观测测点，观测桥面伸缩缝处的位移变化。（具体测点布置见 附图）。施工人员组织安排：进场人员共26名，其中项目负责人*名，负责项目的统*安排、指挥；项目技术负责人*名，负责施工及监控人员的技术、任务交底及技术培 训；**两名，负责施工过程中出现临时状况的应急处理，监控人员8名，其中梁底位移监控人员5名，负责监控期间的施工控制，固结墩应力监控人员2名，负责 主梁应力控制及桥墩位移观测，桥台伸缩缝变位监控人员1名，负责伸缩缝变化测试及桥面裂缝观测；施工操作人员14名，负责千斤顶的起顶及起顶过程的临时支撑。

公路桥梁盆式支座安装时桥梁的顶升施工

顶升前应将所施工的桥幅，进行临时封闭，避免橡胶支座施工过程发生意外。 准备工作完成后，在项目负责人的统*指挥下，十四台千斤顶同时顶升。将千斤顶打压，顶住梁底，观察百分表读数的变化，百分表开始有规律的转动，记录初读数。控制梁的顶升速度，按2#梁控制，每顶升2mm为*个程序，每个顶升程序完毕，由监控人员统*完成读数，对起顶不均匀造成相邻两主梁间的位移变化量超 过0.1mm的进行局部顶压调整，调整完成后进行下*过程的顶升，直到全部顶升到位，支座可顺利取出。整个顶升过程均须对主梁、桥面及附属设施进行认真观 察，如有异常立即停止顶升。顶升到位后，统*在梁底安放预先准备的楔形枕木及预制钢板进行临时支垫，支垫要求牢固可靠，支垫过程不可放松千斤顶。支垫完成取出旧支座后，先认真清除原梁底不锈钢板上的锈迹及污垢，涂上*层润滑油脂，然后用水平量尺检查支座下垫石表面是否平整，能否满足安装要求，对垫石表面的油污及浮浆表面要打磨清除干净。在安放新支座前，还需在原支座位置及新支座表面进行十字定位，以确保支座更换后位置准确。对于由于梁体安装不当或梁底表面不平整所造成的支座偏压，可采用结构胶进行脱空部位的局部填充，以保证QZ球型橡胶支座 全截面受压。在安装前将四氟板支座中的四氟板表面的储油槽内的硅脂充满，保证四氟板表面和不锈钢表面的洁净，不得有损伤、拉毛现象；同时按要求安装支座防尘罩。支座更换完毕主梁就位时，也应分布进行，先将梁底临时支撑解除，然后顺序下落梁体就位。注意要交叉放松千斤顶，不能同时放松，以防桥面损坏或压坏个别千斤顶。

桥梁盆式支座更换施工注意事项

对不同形式的桥梁应采用不同的顶升方式。对于由T梁或工字梁组成的截面形式，*般可在梁体下安放垫板直接用千斤顶顶升的方法进行；但顶升空心板、箱梁时，则必须注意顶升部位，避免直接顶升梁体底部，而易选在两肋及箱梁腹板部位，防止对梁体的损坏。由于边梁本身自重及桥面附属设施（如护栏、分联处连接件）的影响，与中梁在顶升力上差异较大，在顶升时*定要压力与行程双控制，并以行程为*终控制。避免由于起顶不均匀而造成桥面的剪切破坏。严格控制梁体的顶升高度，避免顶升高度过高造成桥面及附属设施的损坏。

高速公路春江大水库桥上首次采用扁千斤顶技术进行支座更换，不仅成功地完成了对该桥支座的现场处置，而且整个施工过程始终处于受控状态。该桥的顺利施工，也表明了我们的施工方法和施工控制技术的可行性。我省使用中的桥梁有上千座，通过我们的调查，有至少20% 的桥梁支座存在较严重的病害，需要进行处置，否则会影响桥梁本身的结构安全。通过对该桥的现场处置，我们总结出了*套适用的支座更换处置方法及控制技术，该技术有着广阔的应用前景。