叠层铅芯橡胶隔震支座减隔震技术在公路桥梁工程应用

叠层铅芯橡胶隔震支座减隔震技术在公路桥梁工程应用151-3082-8567

2015年亳州叠层铅芯橡胶隔震支座剪切破坏模式研究,对叠层铅芯橡胶隔震支座进行了水平剪切性能试验、极限剪切破坏试验和受拉后的水 平剪切性能试验、极限剪切破坏试验，根据试验结果及现象，研究了剪切应变对隔震支座力学性能的影响、支座极限剪切破坏发展机制及受拉工况对支座极限剪切破坏模式的影响．

关键词：叠层橡胶隔震支座；铅芯；剪切性能；剪切破坏模式中图分类号： P315．9 文献标识码： 叠层铅芯橡胶隔震支座因其稳定的双线性恢复力特性，近年来在隔震建筑中得到了广泛应用．叠层橡胶支座受压时，橡胶会向外侧变形，但由于受到内部钢板的约束，以及考虑到橡胶材料的非压缩性，橡胶层**会形成三向受压状态．因此叠层橡胶隔震橡胶支座受压时的变形量很小，可以提供与相同截面积的ＲC柱相当的压缩刚度．而当支座受到剪力作用时，由于内部钢板不约束橡胶层的剪切变形，橡胶片可以自由发挥自身柔软的水平特性．叠层橡胶支座发生较大剪切变形时，因在叠层橡胶支座顶部和底部的重叠部分中保持了*种三向受压状态，所以仍然具有承载能力．这种承载机构使得叠层橡胶隔震支座承受较大的竖向压力的同时，也可以承受较大的水平变形

叠层铅芯橡胶隔震支座剪切破坏模式研究破坏现象，并且没有出现明显的不可恢复的变形． 表2中给出了S4支座试件在拉伸前后的剪切性能指标．比较拉伸前后的剪切性能指标可以发现：叠层铅芯橡胶支座在受到拉力作用之后，水平等效刚 度和屈服后刚度均有所下降，而等效阻尼比和屈服 力略有提高；总体来说，试件受拉力作用前后，其水平剪切性能指标变化不大． 表2 试件S4拉伸前后水平剪切性能指标 γ=50% γ=** γ= 250 %是否进行拉伸试验拉伸前拉伸后拉伸前拉伸后拉伸后水平等效刚度Kh（KN/mm） 5．07914．90723．35483．17091．9625等效阻尼比heq 0．35840．38340．27200．28970．1970屈服后刚度Kd（KN/mm） 1．79001．58001．63401．47231．2968屈服力Qd（KN）195．3878 205．0146 203．8381 208．436 235．0498 拉伸前后水平等效刚度变化－3．36%－5．48%拉伸后等效阻尼比变化6．97%6．51%拉伸前后屈服刚度变化－11．73%－9．90% 拉伸前后屈服力变化 4．93% 2．26% 图4 剪切应变对支座水平剪切性能的影响 图5试件S1， S2，S3极限剪切破坏发展过程2．3水平极限剪切破坏试验 在上述试验加载完成之后， 测定S1，S2，S3，S4支座试件在*大设计压力下的极限剪切位移能力，即对试件在设计*大压力作用下施加单向水平加载，直至达到极限剪切位移状态．极限剪切位移状态指支座出现破坏、屈曲或滚翻．表3中给出了四 个试件达到极限破坏状态时的位移和水平剪力，并与规范规定的水平极限位移385mm（350%剪切应变）进行了比较．试件数据表明：叠层铅芯橡胶隔震支座在受拉力作用后，其水平剪切刚度有所降低，达到极限破坏时的极限承载力和极限位移均有*定程度上的降低 ． 图6 试件S4受拉后极限剪切破坏发展过程

减隔震技术在我*的铁路桥梁工程中已有应用,但由于隔震技术在桥梁工程中的研究及应用较晚,在分析计算及理论设计方面,仍有许多问题需要深入研究。 ] 铅芯橡胶支座的参数对结构减隔震效果有重要的影响,桥梁减隔震设计的实质即为确定*合理有效的支座参数。铅芯橡胶支座的主要动力控制参数包括:屈服力、屈服前刚度和屈服前后刚度比。朱东生研究过初始周期、延性率和支座屈服前后刚度比对桥梁隔震效果的影响,并给出了影响规律 [1] 。但其研究是建 立在墩底固结的单自由度模型基础上的;王丽建立了考虑桥墩延性的LRB隔震桥梁的非线性分析模型,对隔震桥梁的减震性能进行了系统的分析[2] ,但没有考虑基础刚度;口风利博士研究了基础弹性刚度变化对铁路简支梁桥地震响应的影响规律,并得出了*些重 要结论[3] ,但目前研究LRB支座参数对考虑土)基础相互作用的减隔震体系影响规律的文献还较少。

本文通过建立考虑土)基础相互作用的铁路简支梁桥单墩分析模型,初步探讨了橡胶支座参数对结构地震响应的影响规律,并由此得出*些结论,为铁路简支梁桥的减隔震设计提供有意义的参考。 1 计算模型 111 铅芯橡胶支座的双线性模型 [2] 如图1所示,uB为支座的有效设计变位;(uy,Qy)为支座的屈服点;Qy为屈服强度,取值主要依赖于梁体的重量和实际工艺,uy为铅芯橡胶支座的屈服位移。屈服后刚度K2,可以参考图1进行计算: K2 = F(uB)-Qy uB-uy (1) 图1 铅芯橡胶支座滞回模型，铁路简支桥梁的有限元计算模型 本文选取*位于三类场地的铁路简支梁桥典型桥墩作为研究对象。为方便建模,用等截面矩形墩代替实际墩,矩形面积取墩截面的平均面积,墩的基本设计参数见表1。有限元模型见图2,在ANSYS中,铅芯橡 表1 墩的基本设计参数 桥墩截面设计参数墩顶集中质量Pt 墩高Pm等截面矩形,长412m,宽213m 420 1214 图2

弹性基础有限元计算模型胶支座采用多线性单元combin39模拟,弹性基础采用矩阵单元matrix27模拟。 采用/m0法[4] 计算桩)土相互作用,将其换算成 基础刚度,并考虑弹性基础的影响。基础弹性刚度系 数见表2。 表2 基础刚度计算值地基土比例系数P(kPaPm2)基础刚度 k11 P(108NPm)k13=k31 P(108NPrad)k22 P(109NPm) k33 P(1010N#mP rad) 5000 2153 -7119 412 1121 选取三类场地地震波LongBeach作为激励,地震波的基本特性见表3。 表3 地震波LongBeach记录基本特性 分量台站烈度震中烈度震*PGAP(cmPs2)地震时间S82E 7 9 615 15115 1933-03-10 2 支座参数影响规律研究 211 屈服前刚度的影响 固定橡胶支座的屈服前后刚度比A=617,分别取Qy =100kN和Qy=150kN,改变隔震支座的屈服前刚度K1,隔震桥梁在LongBeach波作用下的动力响应结果见表4和图3。 表4 不同屈服前刚度下桥墩的地震响应(A=617)QyP(105 N) K1 P(107 NPm) 梁体峰值位移 Pcm墩底*大剪力桥墩地震响应随屈服前刚度的变化情况 从图3中可以看出,当支座屈服前刚度<20MNPm时,梁体峰值位移在屈服力等于100kN时随前刚度增大而减小,在屈服力等于150kN时随前刚度变化幅度 不大;在屈服前刚度>20MNPm时,梁体峰值位移变化趋势与支座屈服力无关,均随前刚度增大而减小。

橡胶支座屈服力对墩底*大剪力随前刚度的变化趋势影响不大,当隔震支座的屈服力取不同数值(100kN和150 kN)时,墩底*大剪力在屈服前刚度<20MNPm时均随前刚度的增大近似线性减小,并在前刚度为20~30MNPm时达到*小,而后又随前刚度的增大迅速增大。 设计时如果在恰当的范围内适当增大前刚度的取值,就既可减小梁体位移又能较大限度地降低墩底剪力。212 屈服力的影响 固定屈服前后刚度比A=617,分别取前刚度K1 =210@107 NPm和K1=310@107 NPm,改变支座的屈服强度Qy,隔震桥梁在LongBeach波作用下的动力响应结果见表5和图4。 表5 不同屈服力下桥墩的地震响应(A=617)K1 P(107NPm) QyP(105N)梁体峰值位移 Pcm墩底*大剪力 桥墩地震响应随屈服力变化的情况从图4中可以看出,当屈服前刚度为20MNPm时,梁体峰值位移随屈服力先增大后减小,在屈服力等于 100kN时达到*大值,墩底*大剪力在屈服力<175kN以前有减小趋势但较缓慢,在>175kN后有较大增加。当屈服前刚度等于30MNPm时,梁体峰值位移随屈服力的变化规律与屈服前刚度等于20MNPm的情况类似,在屈服力等于175kN时达到*大值,墩底*大剪力随屈服力增大先减后增,在屈服力等于75kN时达到*小。

隔震支座屈服力在50~175kN间变化时,梁体位移和墩底剪力变化幅度均不大,可以认为屈服力在该区段对桥墩动力响应的影响不显著,设计时只需避免取值过大即可。213 刚度比的影响 固定前刚度K1=310@107 NPm,屈服强度Qy=110@105 N,改变屈服前后刚度比A,隔震桥梁在LongBeach波作用下的动力响应结果见表6和图5。 表6 不同屈服刚度比下墩的地震响应结果 K1 P(107NPm)Qy P(105N) A梁体峰值位移 Pcm墩底*大剪 从图5中可以看出,当屈服前刚度和屈服剪力*定时,梁体峰值位移随屈服前后刚度比的增大而增大, 墩底剪力随屈服前后刚度比增大而减小。当刚度比从2增加到8时,梁体位移增加不多,而墩底剪力却大大减小;而当刚度比从8增加到20的过程中,墩底剪力减小不多而梁体位移却继续增大。因此,在进行桥梁 图5 桥墩地震响应随刚度比变化的情况 隔震设计时,增大屈服前后刚度比可以在位移增加不大的情况下大大降低墩底剪力,但不宜过大。 3 结论 1)支座屈服前刚度对结构的动力响应有较大的影响。在屈服前刚度较小时,适量增大屈服前刚度可在 位移变化不大或减小的情况下大大降低结构的地震力。 铅芯橡胶隔震支座的屈服力不大时对结构的动力响应影响不显著,设计时不必作为重点考虑,但若支座的屈服力过大,会使结构的内力增加较多,设计时应予以注意。

支座屈服前后刚度比对结构的动力响应影响较大,在刚度比不大时,梁体位移随着刚度比的增加近似线性增加,墩底剪力随着刚度比的增加近似线性减少。适当增大支座屈服前后刚度比可在位移增加不大的情况下大大减小结构的地震力关于叠层橡胶隔震支座竖向压缩性能和水平剪切性能，*内外已经有大量的研究，但是关于叠层橡胶隔震支座剪切破坏机制的研究为数不多．本文采用试验的方法，以叠层铅芯橡胶隔震支座为对象，对其极限剪切破坏模式进行探讨．由于地震作用下，部分支座会承受拉力， 对其中*组试件进行了受拉工况之后的极 限剪切破坏试验，以考虑地震作用下拉应力对支座 剪切破坏模式的影响． 1试验布置及试件参数 研究中采用2000吨电液伺服加载系统对试件 进行剪切试验，该系统可以同时进行20000KN竖向加载和2000KN水平加载的构件试验．拉伸试验采用另外*套可以提供2000KN的竖向拉伸试验机．试件参数见表1． 2 试验内容及结果分析

水平剪切性能试验 对S1， S2，S3试件在设计压力P=4617KN作用下，分别进行剪切应变γ=50%；γ=**；γ=250%的动力加载试验，水平加载波形为正弦波，剪应变γ=50%和γ=**时往复加载3次，剪应变γ=250%时往复加载5次．以对应于正剪应变γ和负剪应变－γ的水平位移作为*大水平正位移和负位移，连续作出3条（5条）滞回曲线，用第3条滞回曲线计算支座的水平等效刚度．试验过程中，加载速度为5mm/s，恒定压力允许偏差为±10%，剪切位移允许偏差为±5%． 表1试件参数表 编号－类型S1 S2S3 S4LＲB直径（mm ）700700数量（个） 1 1 ① 收稿日期：2014－12－15 作者简介：闫帅平（1983－），女，河南济源人，

2015年 设计压力值（kN）46174617铅芯直径（mm） 150150橡胶每层厚度（mm）/总厚度 5/1105/110橡胶层数2222屈服力Qd（kN）147147屈服后刚度K（kN/m） 21002100设计拉力（kN）385385试件表面温度22℃ 22℃ 性能试验项目 剪切性能试验极限剪切破坏试验 拉伸性能试验极限剪切破坏试验 支座的水平等效刚度Kh和等效阻尼比heq按下式计算（各参数含义见图2）： Kh= Q1－Q2X1－ X2 heq= 2ΔWπKh（X1－X2 ） 2 支座的屈服后刚度Kd和屈服力Qd按下式计算：Kd = 12 （Q1－Qd1 X1+Q2－Qd2 X2） Qd = 1 2 （Qd1－Qd2 ）图1 铅芯橡胶隔震支座剖面图及压剪状态受力图 图2 水平剪切性能计算方法 绘出各试件剪应变γ=50%；γ=**；γ=250%时的第三条滞回曲线（图3），并计算其对应的剪切性能指标．根据水平剪切性能试验结果，图4给出了不同剪应变与水平等效刚度Kh、等效阻尼比heq、 屈服后刚度Kd和屈服力Qd之间的关系．从图3中可以看出，试件水平剪切滞回曲线在正、负坐标具有很好的对称性，正负*大变形和剪力的差异小于5%．但是随着剪切应变的增加，支 座滞回曲线渐趋“瘦长”，说明支座水平等效刚度 和屈服后刚度下降．图4中不同剪应变下的剪切性能指标对比则明显反应出：

随着剪切变形的增大，叠层铅芯橡胶隔震支座的水平等效刚度和屈服后刚度均有所下降（图4（a）（b））；支座的等效阻尼比也随着剪切变形的增大在减小（图4（c））；随着支座剪切应变从γ=50%增大到γ=**，支座的屈服力有所下降，但是当剪切应变增大到γ=250%时，3个试件均出现硬化现象，屈服力反而明显增大（图4（d））；对比本组试验中的三个试件， 各项剪切性能指标接近，且均在产品设计值的±10%以内． 图3叠层铅芯橡胶隔震支座剪切性能滞回曲线 2．2 竖向拉伸试验 对S4试件先进行剪切应变γ=50%；γ= **的水平剪切性能试验，然后进行竖向拉伸试验，缓慢加载至设计拉应力1．0Mpa（385KN），在拉伸试验完成之后再进行剪切应变γ=250%的水平剪切性能试验．值得指出的是，因为考虑到剪切应变达到γ=250%时，支座内部可能会产生轻微损伤或破坏，所以将拉伸试验放在之前进行． S4试件的剪切性能试验和拉伸试验均未出现

铅芯橡胶支座构造如图所示,铅芯橡胶支座是在RB支座的**压入铅芯构成的。铅芯压入后与橡胶支座融为一体追随剪切变形,这种支座是由橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼机构一体型的隔震装置。 铅是*种具有良好塑性变形能力和能量吸收能力的金属。铅芯橡胶支座也是*早用于隔震结构的支座之*。铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能,较为简单的构造和高性价比,已经在工程中广泛应用。

铅芯橡胶支座的基本性能 1、铅阻尼器的能量吸收能力 橡胶本身是*种易拉压变形的材料,单独做成支座加力后变形巨大。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成,钢板对橡胶竖向变形有优秀的约束作用,竖向压缩刚度非常高,但与天然橡胶支座*样,LRB支座拉伸刚度较低,约为压缩刚度的1/7～1/10。 2、LBR支座的水平变形能力 钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形,吸收地震能量。LRB支座水平性能稳定,LRB支座由于铅芯的存在,能够限制支座的水平变形,装有LRB支座的隔震结构的水平变形要比装有RB支座的小(不考虑外加阻尼作用下)。 3、LRB铅芯橡胶支座的工作特点 铅芯橡胶支座通过铅芯的大小来调整阻尼的大小。

铅芯直径增大后,屈服力变大,阻尼量增加,但**孔过大也会给支座的性能带来不良影响。 4、LRB支座的耐久性 日本等**的工程表明,LRB支座与RB支座基本*致,隔震橡胶即使在使用100年后,其内部橡胶依然完好。有显示,LRB支座使用10年后,其特性基本保持不变,并预测出60年后其性能仅会下降3%。 5、LRB支座的基本力学性能 铅芯橡胶支座的滞回性能可用下图的双线型模型表示。

其中细实线为橡胶支座的滞回特性。LRB支座的水平特性是与图示的橡胶部分与铅芯部分水平性能叠加而成,如图粗实线所示。铅芯橡胶支座在剪切变形为250%能表现出稳定的双线型滞回特性 铅芯橡胶支座构造如图所示，铅芯橡胶支座是在RB支座的**压入铅芯构成的。铅芯压入后与橡胶支座融为一体追随剪切变形，这种支座是由橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼机构一体型的隔震装置。铅是*种具有良好塑性变形能力和能量吸收能力的金属。铅芯橡胶支座也是*早用于隔震结构的支座之*。铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能，较为简单的构造和高性价比，已经在工程中广泛应用。

铅芯橡胶支座的安装与施工，我们总结了两种安装方法，第*就是现浇梁安装桥梁公路桥梁板式橡胶支座比较方便，在施工程序如下:保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大，可以用水泥砂浆进行调整。在支承垫石上按设计图标出**，安装时铅芯橡胶支座的**与支承垫石**线要吻合，以确保支座就位准确。当同*片梁需两个或四个支座时，为方便找平，可以在支承垫石和支座之间铺*层水泥砂浆，让支座在桥梁体的压力下自动找平。在浇注梁体前，在支座上放置*块比支座平面稍大的支承钢板，钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接，并把支承钢板视作浇梁模板的*部分进行浇注，按以上方法进行，可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。预制梁橡胶支座的安装：安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整，使其和支座上、下表面全部密贴，不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。施工程序如下：处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实、整平。　　橡胶支座的正确就位先使支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座**线重合；板梁、箱梁的纵轴线与铅芯橡胶支座**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个支座的十字位置**，在梁的端立面上标出两个支座的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置**线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。在架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形,大*可以参考铁路桥梁板式橡胶支座规格表。在安装T型桥梁时，若橡胶支座比梁筋底宽，则应在支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免支座局部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。落梁后，*般情况下橡胶支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁，其铅芯橡胶支座顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5"。

2015年我*的建筑隔震技术现状是怎么样的？我*的建筑隔震技术的研究开始于上世纪90年代，建筑用的隔震支座主要两大类：橡胶隔震支座和滑动 隔震支座。橡胶隔震支座的工艺比较成熟，主要谈橡胶隔震支座中铅芯橡胶隔震支座。在普通橡胶隔震 支座中开孔注铅，利用橡胶部分承重，利用铅芯部分在地震中的弹塑性性能达到耗散地震能量，减小地 震震害效果、铅充当阻尼，还能提高竖向承载力，降低地震作用和减小隔震层位移。

目前*内隔震普遍 采用铅芯橡胶支座，但也有不少问题，在大变形阶段，铅芯易挤压不易复位，铅对环境也有影响。我* 正研究高阻尼橡胶支座。 铅芯橡胶支座是目前*内外隔震结构设计中应用*广的*类隔震装置和弱连 接装置，被广泛应用于新建隔震结构，加固改造工程以及连廊、雨篷、网架屋盖等与主体结构之间。橡 胶隔震支座是目前**范围内各类隔震结构中*常用的*类隔震装置，主要包括天然橡胶支座、铅芯橡 胶支座和高阻尼橡胶支座及各类改进型支座。 建筑结构隔震结构物上部与下部之间设置隔震支座形成的结构体系。本质作用就是使结构或部件与可能引起玻坏的地面运动由隔震装置分离开来。原理为通过设置隔震支座来延长周期和增大阻尼达到减少地震作用的目的。

普通橡胶隔震支座（BY-GZP） 普通橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板硫化、粘合而成；产品规格直径300mm-1500mm，承载能力为数十吨至千吨，具有较大的剪切变形能力，普通橡胶支座广泛适用于隔震建筑领域。 2、铅芯橡胶隔震支座（BY-GZY） 铅芯橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板硫化、粘合而成，**孔灌注铅；产品规格直径300mm-1500mm，承载能力为数十吨至千吨，具有较大的剪切变形能力和屈服力，铅芯橡胶支座广泛适用于隔震建筑领域。 3、高性能隔震支座（BY-GZYH） 高性能隔震支座由性能优良的隔震元件构成；产品规格直径200mm-1000mm，承载能力为数十吨至千吨，具有较大的剪切变形能力和屈服力，适用于隔震建筑领域。高性能隔震支座不仅技术性能优良，还具有构造简单、价格低廉、易于更换、后安装等特点。因而颇受欢迎，被广泛应用。 4、三维隔震支座（BY-GZY-3D）

三维隔震支座由具有水平和竖向减震能力的隔震元件构成，集水平隔震和竖向减震（振）为一体；产品规格直径200mm-1000mm，水平具有较大的剪切变形能力和屈服力，竖向具有较大承载能力、稳定性。三维隔震支座竖向既能隔离地震、也能隔离地铁及各种机器造成的振动，适用于建筑隔震领域、轨道交通沿线建筑、高精密仪器生产车间以及各种贵重仪器和设备文物保护。

二、振动领域 1、浮置轨道/板支座（BY-GY-FZI） 浮置隔振轨道/板支座由橡胶型减震支座或钢弹簧型减震支座和粘滞耗能构件组成，其基本原理是在轨道/板与基础间设置减震支座，本产品具有良好减震性能，适用于铁道、轻轨及地下交通轨道减震；各类机械振动隔振。

2、文物减震箱（BY-GY-WXI） 文物减震箱由核心耗能减震/振基座和箱体组成，具有良好减震/振能力，适用地震作用和外界环境振动激励下的各类文物保护。 3、减震平台（BY-GY-PTI） 减震平台由核心耗能减震/振台座，具有良好减震/振能力，用于各类高精密设备仪器、银行系统、网络系统等重要数据保护，防止地震和环境振动对其破坏影响。 不足：因为橡胶支座通过水平剪切变形延长建筑 桥梁的*阶固有周期，水平位移不能超过直径四分之三，否则发生失稳破坏，对于大型建筑需要支座比 较大，导致设计施工造价等问题，满足要求的新型支座。耐久性和耐火性：橡胶空气氧化、气温、震动 等影响 发生火灾时钢板良好的导热性会加速橡胶损坏，要注意。

研究表明：通过对比分 析和*内实际情况，现阶段铅芯橡胶隔震支座具有更好的隔震效果和经济效益（直接建设经费和震后减 少的损失费用). 建筑铅芯橡胶隔震支座从原始的应用于建筑桥梁工程中，逐渐应 用到军队、医 院、学校、消防**、计算机**、博物馆、商场、工 厂、住宅等重要建筑工程中。 经过几十年的 淘汰式发展，隔震技术成为*有效的结构振动控制技术。

借助铅芯橡胶支座这种隔震装置，人类对建筑 结构进行隔震设计的梦想终于得以实现。然而，建筑结构隔震设计效果的保证不仅仅依赖于能否生产制 造出力学性能符合设计要求的铅芯橡胶支座，还更大程度上依赖于能否对整体建筑结构进行可靠的隔震 设计及计算分析。从*内外隔震技术发展的现状来看，叠层橡胶隔震技术室现代隔震领域的主流，且主 要分布在人口稠密，经济发达的城市。村镇结构*般在4层以下，具有周期短，自重轻等特点，若采用 传统的橡胶隔震技术，隔震支座的设计面压往往远小于极限面压，从而造成隔震支座成。