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公路桥梁橡胶支座与建筑橡胶支座的应用环境不同点

2018-08-06 21:14:41 安通公路桥梁配件厂 阅读

公路桥梁橡胶支座与建筑橡胶支座的应用环境不同点151-3082-8567

公路桥梁橡胶支座比建筑橡胶支座更容易受到气候的影响。为了研究公路桥梁板式氯丁橡胶支座在热老化条件下的各项力学性能指标变化,将氯丁橡胶支座在高温试验箱中进行热老化处理20、40、60、 80d,并采用压力试验机对其进行轴心受压试验。研究热老化对氯丁橡胶支座的承载力、极限抗压强度 、竖向刚度、抗压弹性模量的影响。试验结果表明,在热老化条件下,氯丁橡胶支座更易发生脆性破 坏,弹性阶段缩短,发生钢板外露、裂缝、层状破坏等现象更严重;承载力、极限抗压强度、竖向刚 度、抗压弹性模量随热老化程度的加深而逐渐降低;采用最小二乘法对50年抗压强度及抗压弹性模量

进行分析,衰减函数和衰减曲线基本符合幂函数变化规律。关键词:氯丁橡胶支座;热老化;轴心受 压试验;极限抗压强度 表3 氯丁橡胶支座尺寸变化 Tab.3 Changewithsizesofplainchloroprenerubberbearings 试件序号 试件编号 冻融循环前尺寸/mm 冻融循环后尺寸/mm 1GJZ200×300×41(CR)ZYBZ01200×301× 41—2GJZ200×300×41(CR)ZYRF20200×300×40199×300×403GJZ200×300×41(CR)ZYRF40199× 300×42198×299×414GJZ200×300×41(CR)ZYRF60200×300×42199×299×415 GJZ200×300×41 (CR )ZYRF80 200×300×40 199×299× 41 图3 轴心受压前氯丁橡胶支座状态 Fig.3 Plainchloroprenerubberbearingstatebeforeaxisofcompression 2 轴心受压试验 2.1 试验装置及 测点布置

在沈阳建筑大学进行氯丁橡胶支座的轴心受压试验,试验装置采用5000kN压力试验机,如图 4所示 。 图4试验装置Fig.4 Testequipment 根据试验所测数据要求,受压试件贴有12个应 变片, 6个竖 向,6个横向;采用6个位移计测量水平及竖向位移。测点布置图如图5所示,Y代表应变片, W代表位 移计 。图5 测点布置图 Fig.5 Measuring-pointarrangement 2.2加载方案 对氯丁橡胶支座进行轴心受 压试验,采用分级 加载方式,为使试验结果更准确,正式加载前进行预压。预压时进行物理对中与几 何对中,检测各测点的稳定性,其数值应基本一致,偏差控制在15%以内 [14] 。

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预压后进行正式加 载,加载过程详见《公路桥梁板式橡胶支座》 (JT/T4—2004)[14]。加载过程持续到出现极限荷 载,承载力下降,试件破坏为止。2.3 试验现象 对氯丁橡胶支座进行轴心受压试验时,观察试验现 象。在弹性阶段,逐级增加竖向荷载,未达到开 2 4四川大学学报(工程科学版)第44 卷裂荷载时,水平和竖向位移随荷载增加而增加,且与荷载的增加基本呈线性关系, 此时观察试件表面 ,并未产生裂缝,外观变化较小;继续加载,达到开裂荷 载时, 试件边缘钢板与橡胶粘合处出现细 微裂缝,此时荷载稍微有停滞状态,但很快恢复,而后继续增加荷载,水平位移急剧增加,竖向位移 变化较慢,裂缝变宽、变长,试件边缘开始产生凸出现象;当快达到破坏荷载时,水平位移及竖向位 移增加较小;达到破 坏荷载, 承载力陡然下降,迅速减小,水平位移及竖向位移不再增加, 裂缝达 到最大,试件破坏。破坏位置主要是橡胶与钢板的粘合处,钢板与橡胶产生脱 离, 出现层状破坏。 从各组试件的破坏现象观察,标准试件的弹性阶段最长,极限承载力最大;经热老化处理的试件,随 热老化天数的增加,热老化程度的加深,弹性阶段缩短,极限承载力减小,试件裂缝较多、较大,破坏严重。

图6为试件的破坏形态 。 图6 氯丁橡胶支座破坏形态 Fig.6 Failuremodesofplainchloroprenerubberbearings 3试验结果 及数据分析 不同热老化程度对桥梁板式氯丁橡胶支座的各 项指标都有一定程度的影响,表4为氯丁橡 胶支座的各项指标对比。 表4 氯丁橡胶支座各项指标对比 Tab.4 Indexcomparisonofplainchloroprenerubberbearings 试件编号 极限承载力/ kN极限抗压强度/MPa极 限抗压强度下位移 /mm竖向纵向水平横向水平压应力70MPa下位移 /mm竖向纵向水平横向水平GJZ200×300×41(CR)ZYBZ014571.5176.197.2411.419.436.399. 087.35GJZ200×300×41(CR)ZYRF203454.2557.574.154.975.395.658.348.56GJZ200×300 ×41(CR)ZYRF403192.3053.213.283.602.594.698.305.31GJZ200×300×41(CR) ZYRF602892.7648.212.692.581.255.087.434.38GJZ200×300×41(CR)ZYRF80 2665.40 44 .42 2.50 1.38 1.59 4.81 5.12 3.92 3 4第6期张延年,等:热老化条件下公路桥梁板式氯丁橡胶支座受压试验 3.1 热老化对承载力的影响 热老化对氯丁橡胶支座的承载力影响较大。图7给出了氯丁橡胶支座极限 承载力与热老化天数关 系的变化曲线。从表4及图7看出, 标准试件极限承载力最大, 热老化处理的 试件的极限承载力随处理天数的增加、老化程度的加深而减小,同时,热老化处理试件的位移均小于 标准试件,但观察试验现象可看出,位移小的试件裂缝更长、更宽、破坏现象更严重。其中,热老化 80d的试件的位移最小,破坏现象最严重 。 图7 氯丁橡胶支座承载力变化曲线 Fig.7 Bearingcapacitychangeofplainchloroprenerubberbearing 3.2 热老化对极限抗压强度的影响

从表 4中数据看出, 5组试件中只有标准试件极限抗压强度超过70MPa,经处理的试件的极限抗压强度均低 于70MPa,且随着热老化程度的加深,极限抗压强度降低。将极限抗压强度下位移与压应力70MPa下位 移进行比较,除标准试件外,其他试件位移均小于压应力70MPa下的位移,这说明在压应力达到70MPa 时,试件已完全失去稳定性。

同时,比较经处理试件的位移,试件极限抗压强度及压应力70MPa下的位 移均随热老化程度的加深而减小, 这说明热老化使氯丁橡胶支座的耐久性变差。采用中国气象局国家 气象中心的“网上气候资料中心”中的数据,利用1971—2000年30a整编成果中各站点的月平均温度和 年平均温度资料,以及各站点的地理纬度、经度和海拔高度的资料,统计出中国东北、华北及西北地 区(除青海)的夏季平均气温大约为25℃左右;同时,在1996—2001年间,日本道路公团对第二东名 高速公路上使用的橡胶支座进行试验,得出大量橡胶支座经过60~80℃热劣化1200~2040h后的抗拉强 度、延伸率、抗剪模量等 推算相当于环境温度23℃100a的劣化状态[15] ;而 《橡胶工业手册》[ 1] 中认为温度每提高10℃,氯丁 橡胶寿命降低50%,而本试验的温度为70℃,将其 进行换算可得, 本试验的20、40、60、80d的热老化大约为实际的15、 30、45、60a的热老化情况,将极限抗压强度的 数据通过曲线拟合成50a氯丁橡胶支座的极限抗压强度, 采用最小二乘法进行处理,其拟合曲线如图8 所示 。

图8 极限抗压强度拟合曲线 Fig.8 Fittingcurveofultimatecompressivestrength 从试验数据的 变化趋势判断,极限抗压强度衰减曲线符合乘幂函数,采用最小二乘法进行计算,氯 丁橡胶支座的极 限抗压强度衰减模型为: y=96.389x-0.1839 (1) 式中, y为极限抗压强度,x为热老化年数。 将x=15,30,45,60代入式(1)中分别得y=58.58,51.56,47.86,45.40,与试验数据的比值平 均值为1,标准差为0.02,变异系数为0.02,结果表明公路桥梁板式氯丁橡胶支座的极限抗压强度的 衰减 模型拟合公式与实际情况符合较好。3.3 热老化对竖向刚度的影响 氯丁橡胶支座的竖向刚度受 热老化影响,由式(2)计算[16]其氯丁橡胶支座的实测竖向刚度: Kv= P2-P1Y2- Y1 (2) 式中, P1为第3次循环加载时的较小压力,P2为第3次循环加载时的较大压力, Y1为第3次 循环加载时的较小位移, Y2为第3次循环加载时的较大位移。图9为轴心受压试验中氯丁橡胶支座的荷 载与竖向刚度变化曲线,可以看出,竖向刚度变化受竖向荷载的影响较大,竖向刚度随竖向荷载的增 大而减小。同时,竖向刚度变化受热老化影响,经热老化处理试件的竖向刚度均小于标准试件。竖向 刚度减小,氯丁橡胶支座承受竖向荷载能力变差,公路桥梁结构整体失稳。3.4 热老化对抗压弹性模 量的影响 研究热老化对氯丁橡胶支座抗压弹性模量的影 响,选取y1-y12测点数值,由式(3)进行 计算[14] : 44四川大学学报(工程科学版)第44 卷 图9 荷载-竖向刚度曲线Fig.9 Load-verticalstiffnesscurveloops E1= σ10-σ4 ε10- ε4 (3) 式中:E1为试样实测的抗压弹性模量计算值,精确 至1MPa;σ4、 ε4为第4MPa级试验荷 载下的压应力和累计压缩应变值;σ10、ε10为第10MPa级试验荷载 下的压应力和累计压缩应变值。

表5中给出了热老化条件下氯丁橡胶支座的实测抗压弹性模量与厂家提供初始数值的对比,可以看出, 标准试件的抗压弹性模量与厂家提供数值基本一致。但随着热老化程度的加深,氯丁橡胶支座的抗压 弹性模量显著降低。 表5 氯丁橡胶支座的实测弹性模量对比 Tab.5 Measuredelasticmoduluscomparisonofplainchloroprenerubberbearings 试件编号 实测抗压弹性模 量/MPa厂家提供初始抗压弹性模量E /MPaGJZ200×300×41(CR )ZYBZ01292.42293GJZ200×300×41(CR)ZYRF20191.52293GJZ200×300×41(CR)ZYRF40172. 34293GJZ200×300×41(CR)ZYRF60152.66293GJZ200×300×41(CR )ZYRF80 140.41 293 采用最小二乘法,将氯丁橡胶支座的实测抗压弹性模量数据通过曲线拟合成 50a的抗压弹性模量。

从表5中数据变化趋势来看,抗压弹性模量符合乘幂函数,采用最小二乘法进行 计算,氯丁橡胶支座的抗压弹性模量衰减模型为: E=356.38x-0.2232 (4) 式中, E为抗压弹性 模量,x为热老化年数。将x=15,30,45,60代入式(4)中分别得E=194.72,166.81,152.38, 142.90,与试验数据的比值平均值为1,标准差为0.02,变异系数为0.02,结果表明公路桥梁板式 氯丁橡胶支座的抗压弹性模量衰 减模型拟合公式与实际符合较好。 4结论 1)经热老化处理的氯丁橡 胶支座的破坏情况 较标准试件严重,且随热老化程度加深,裂缝增大,钢板外露情况明显,层状破坏 严重。

氯丁橡胶支座标准试件的弹性阶段最长,随热老化程度的加深,试件的弹性阶段缩短,极 限承载力降低。 3)氯丁橡胶支座标准试件的极限抗压强度最大,且随热老化程度的加深,试件极限 抗压强度逐渐 降低, 采用最小二乘法对试验数据进行拟合,得出50年抗压强度的衰减曲线和衰减公 式符合实际情况。 4)氯丁橡胶支座的竖向刚度受热老化影响,经过热老化处理试件的竖向刚度低于 标准试件,但与极限抗压强度等相比并不明显。 5)热老化对氯丁橡胶支座的抗压弹性模量影响较大 ,标准试件的抗压弹性模量与厂家提供数值基本一致。随热老化程度的加深,试件的抗压弹性模量逐 渐降低,采用最小二乘法对试验数据进行拟合,得出50a抗压弹性模量的衰减曲线和衰减公式符合实际 情况。

活动橡胶支座安装前用丙酮或酒精仔细擦洗各相对滑移面,擦净后在四氟滑板的储油槽内注满硅脂类 润滑剂,并注意硅脂保洁;坡道桥注硅脂应注意防滑。 盆式橡胶支座的顶板和底板可用焊接或锚固 螺栓时,其外露螺杆的高度不得大于螺母的厚度;现浇梁底部预埋的钢板或滑板,应根据浇筑时的温 度预应力张拉混凝土收缩与徐变对梁长的影响,设置相对于设计支承中心的预偏值。 盆式橡胶支座在现场安装前严禁随意拆卸顶板和底板,安装时保证橡胶支座就位准确。盆式橡胶支座 在桥梁恒载加载之前,不宜将橡胶支座固定铁片拆除。如现浇箱梁梁底的盆式橡胶支座在混凝土浇筑 完成后,进行预应力张拉前或底板膜板拆卸前解除固定铁片。

橡胶支座安装时必须考虑安装时的工作 环境和温度影响,选择适宜的安装温度和湿度是必要的。 盆式橡胶支座使用过程中发现锈蚀,需要对支橡胶支座外表涂刷防锈漆;钢件脱焊需要进行补焊,但 是在补焊时必须做好防护措施,应防止烧坏盆内橡胶和四氟板。 若盆式橡胶支座使用过程中钢件 裂纹和变形聚四氟乙烯滑板磨损橡胶支座位移超限橡胶支座转角超限和锚栓剪断等病害则需要制定专 项方案,对盆式橡胶支座予以更换。

对于橡胶支座施工单位在安装抗震盆式橡胶支座时,要将支垫石安装设置为了保证抗震橡胶支座的施工质量,以及调整观察和更换橡胶支座的方便,不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工,不管安装何种类型盆式橡胶支座,在墩台顶设置支在垫石都是必需的,这主要有两个方面的要求: 关于抗震橡胶支座支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜,一般长度和宽度都比盆式橡胶支座的下钢板大50mm以上。垫石高度应大于65mm,以保证从到墩台顶面有足够的空间高度,用来安放千斤顶,供橡胶支座调换时使用。垫石四周做成坡面,以防积水 一定有坚固的钢筋网安装在支承垫石内,竖向钢筋应与墩台内钢时接牢固。浇筑垫石用的水泥标号不低于C40号,垫石混凝土顶面预先用水平尺校准,力求平整而清洁。 对于抗震型盆式橡胶支座验收是按中华人民共和国交通部行业标准要求进行验收。橡胶支座各部件如钢件橡胶聚四氟乙烯板不锈钢滑板等其材质必须符合标准要求。橡胶支座外观质量和部件之间的配合公差应符合标准和设计图纸要求,尤其应注意聚四氟乙板与中间钢板凹槽密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差,还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查,并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓底柱垫圈等进行验收。 4对于橡胶支座整体力学性能试验可按标准规定方法进行。检测项目包括橡胶支座竖向压缩变形和盆环径向变形。标准要求在设计荷载作用下橡胶支座竖向压缩变形不得大于橡胶支座总高的%,盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰ ,橡胶支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体橡胶支座摩阻系数选用橡胶支座承载力不大于MN的活动橡胶支座或试件代替。 板式橡胶支座垫石需要承受其上梁板及相应荷载的作用。因此,板式橡胶支座垫石的强度将直接影响到其承受荷载的能力。如果橡胶支座垫石的强度个符合设计的要求,全导致粱板架设后,在相应荷载的作用下,橡胶支座垫石被压裂破坏,从而引起桥梁亡部构造的下沉。这样会影响到整个桥梁结构的受力情况,存在质量隐患。 而板式橡胶支座垫石的标高和平整度则会影响到其上部梁板架设的标高。如果橡胶支座垫石的标高和平整度不符合设计规范的要求,会导致其上部梁板的标高不符合设计要求,从而影响到整个桥面的标高和结构受力形式,同时使桥面铺装施工造成困难。 而板式橡胶支座垫石的平面位置锚栓和防震锚块的施工质量,都会影响到其上部梁板架设的位量。如果这些部位的施工不满足设计规范的安求,都会导致其上梁板的平面位置不符合设计要求从而影响整个桥面梁板的架设。 板式橡胶支座安装时候垫石的作用至关重要,所以要保持跟设计一样。 板式橡胶支座主要适用于公路桥梁铁路桥梁城市立交桥。主要功能是将上部的反力可靠地传递给墩台,并同时能完成梁体结构由于制动力温度混凝土的收缩徐变及荷载作用等引起的水平位移及梁端的转动。 该产品允许水平力为竖向的0%,允许转角不小于40“,摩擦系数0.04-0.06,活动橡胶支座水平位移量50mm-50mm,分5级。荷载等级00KN-5000K

GYZ375*99板式橡胶支座施工顺序如下:先按现浇梁⑴处理好支承垫石。预制梁同支座接触的底平 面应保证水平与平整。若有蜂窝或倾斜度应预先用水泥砂浆捣实、整平。橡胶支座的正确就位。先 按现浇梁⑵将橡胶支座在墩台垫石上按设计中心位置就位。T型梁的纵轴线应同支座中心线相重合;板梁与箱梁的纵轴线应与支座中心线相平行。 为落梁准确,在架第一跨板梁或箱梁时,可在梁底划好两个GYZ375*99板式橡胶支座的十字位置中心线,在梁端立面上标出两个支座位置中心线的沿直线;落梁时同墩台上的位置中心线相吻合。以后数跨可依第一跨梁为基准落梁。梁落梁时应平稳,防止支座偏心受压或产生初始剪切变形。

在安放T梁支座时,若支座比梁肋宽,则在橡胶支座与梁底之间加设比支座略大的钢筋混凝土垫块或厚钢板作过渡,以免橡胶支座 局部超载、应力集中。该钢筋混凝土垫块或钢板应同梁底用环氧树脂砂浆粘结。橡胶支座安装落梁 后,一般情况下,其顶面应保持水平。预应力简支梁,其GYZ375*99板式橡胶支座顶面可略微后倾;非预应力简支梁其支 座顶面可略微前倾,但倾斜角不得超过5’。GYZ375*99板式橡胶支座安装时的调整。橡胶支座安装后,若发现下述情况: 个别支座脱空,出现不均匀受力;

GYZ375*99板式橡胶支座发生较大的初始剪切变形;支座偏压严重,局部受压,侧面鼓出异常,而局部脱空—— 应及时加以调整。调整的方法一般可用千斤顶顶起梁端,在GYZ375*99板式橡胶支座上下表面铺涂一层水泥砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次 落梁,在重力作用下 铁路板式橡胶支座上下表面平行且同梁底、墩台顶面全部密贴;同时使一片梁两端的支座处于 同一平面内,梁的纵向倾斜度应加以控制,以支座不产生明显初始剪切变形为佳。普通板式橡胶支座的安装注意事项: ⑴、矩形支座短边应与顺桥方向平行安置,以利梁端转动。若需要长边平行于顺桥向,必须通过转角验算。圆形支座各向同性,安装时无需考虑方向性,只需将公路橡胶支座圆心同设计位置中心点重合即可。为防止离心力下使梁体横向移动,可设置横向挡块。 斜角支座在斜交桥上安装时,短边应平行于顺桥向,长边应平行于墩台中心线,顺桥向与墩台中心线的斜交夹角应与支座的锐角相符。

使用普通板式橡胶支座一般设有固定端与活动端之分;使用 等高度过支座时,上部构造的水平位移由同一片梁两端支座的剪切变形共同完成,各承担一半,也可用厚度较小的橡胶支座作固定支座。 ⑸、橡胶支座安装以春秋季节(年平均温度时)进行最佳。如 在最高或最低气温安装。为避免支座发生过大的剪切变形,过去提出两种方法,一是到年平均气温顶 起主梁,将支座调整到中心位置。橡胶支座处于桥梁上、下部构造接点的重要位置,它的可靠程度直 接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确何橡胶支座的设计选型合理,及加工质量符合核技术 标准外、正确的施工与安装是橡胶支座应用成功与否的关键所在。

支承垫石的设置为了保证工程GYZ375*99板式橡胶支座安装质量以及安装、调整和更换支座的方便,不管是采用现浇梁法 还是预制梁法施工,不管是采用什么规格型式的支座,都必须在墩台顶设置支撑垫石。 支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部结构荷载为宜,一般长度与宽度应比橡胶支座大10CM左右。垫 石的高度要大于6CM,使梁底与桥墩顶有足够的空间高度,以便安置千斤顶,更换支座。 支承垫石内应布置钢筋网,竖向钢筋与墩台内钢筋焊接在一起。浇筑垫石用的水泥标号应高于300号,支撑垫石要求表面平整但不光滑。 各支承垫石顶面标高应符合设计要求。特别是一片梁安装两个或四个支座时,各支承垫石平面要一致,以免发生偏压,初始剪切和受力不均匀而变形。

普通板式橡胶支座的安装 现浇梁安装橡胶支座比较方便。施工程序如下保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进 行调整。在支承垫石上按设计图标出中心,安装时橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就位准确。 当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂浆,让支座在桥梁体的压力下自动找平。 在浇注梁体前,在支座上放置一块比支座平面稍大的支承钢 板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模板的 一部分进行浇注,按以上方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。 预制梁橡胶支座的安装: 安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和支座上、下表面全部密贴,不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。 施工程序如下: .1、处理好支撑垫石,使支撑垫石标高一致。 .

预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时,要预先用水泥砂浆捣实、整平。.3、橡胶支座的正确就位 先使橡胶支座和支承 垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时,T型梁的纵轴线要与支座中心线重合;板梁、箱梁的纵轴线与 支座中心线相平行。为落梁准确,在架第一跨板梁或箱梁时,可在梁底划好二个支座的十字位置中心 ,在梁的端立面上标出两个支座的位置中心线的铅直线,落梁时使之与墩台上的位置中心线相重合。以后数跨可依照第一跨梁为基准进行。 2.、架梁落梁时要平稳,防止压偏或产生初始剪切变形。 .5、安装T型梁时,若支座比梁筋底 宽,则应在支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层,以免支座局 部受压 ,而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。.6、落梁后,一般 情况下支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁,其支座顶面可稍后倾;非预应力梁其支座顶面可略微前倾,但倾斜角度不得超过5"。

100t,200t公路桥梁盆式橡胶支座设计及计算 ,橡胶板、聚四氟乙烯板的物理机械性能及成品力学性能的实验检测。所研制的 2 0 0t公路桥梁盆式橡胶支座各项指标经测试达到交通部部颁标准 的要求盆式橡胶支座灌浆安装施工的特点、适用范围、工艺原理、工艺流程、操作要点、材料与设备、质量控制、安全及环保节能措施,并将其应用于实际案例中,效果良好。 盆式橡胶支座的主要设计参数:包括盆环厚度、盆底厚度、压转角与压转力矩对支座性能的影响和变化规律.提出了针对盆式橡胶支座主要结构尺寸的合理选取范围,为支座的优化设计提供了参考依据.

在桥梁建设中 ,板式橡胶支座已成为各种梁式桥设计和施工中不可缺少的重要组成部分 ,运用越来越广泛。近些年随着施工技术的飞速发展 ,桥梁的跨度越来越长 ,桥梁设计对橡胶支座的承载力和滑移量的要求也越 来越大 ,由于板式橡胶支座受形状和受力状态的限制橡胶支座是连接桥梁上下结构的重要构件,能将桥梁上部结构的反力和变形(位移和转角)可靠地传递给桥梁下部结构。其力学性能及可靠性对桥梁的正常承载和安全性有重要的影响。本文主要对桥梁上使用最多的盆式橡胶支座,利用ANSYS有限元分析软件进行了力学性能、结构参数影响等方面的研究,主要解决了以下几个问题。 1、橡胶的材料特性以及橡胶有限元计算方法:通过橡胶的有限元计算结果与试验结果的对比,得到橡胶合理的计算泊松比。对三向应力作用下橡胶的特性进行了计算、分析,得到一些有价值的结果。 2、引入材料非线性、几何非线性、接触有限元到橡...客运专线铁路桥梁调高盆式橡胶支座(TGPZ)是针对客运专线桥梁对轨道平顺性要求高、需要方便快捷地实现调高而研发的一种支座。


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