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四氟乙烯板式橡胶支座,GJZF4、GYZF4橡胶支座质量大比拼

2018-07-11 15:43:25 安通公路桥梁配件厂 阅读

四氟乙烯板式橡胶支座,GJZF4、GYZF4橡胶支座质量大比拼151-3082-8567

安阳板式橡胶支座剪力随跨数增加的变化规律,给出连续梁桥在Ⅱ类场地不同烈度水平地震作用下随跨数变化的计算结果.从图中可知,上部结构传给板式 支座的地震力随跨数增加仅略有增加图中同时给出了按《规范》公式--计算的结果其中在按《规范》公式-计算时 摩擦系数取对于常用的滑板支座其摩擦系数值通常在—之间由计算结果可知按-计算结果与时程分析结果比较接近 变化规律也与时程分析结果类似但有时所得结果偏低按《规范》公式-计算因《规范》规定局≥pd=.,可知随跨数 增加板式支座剪力迅速增加并随烈度增加而增大但由图5知时程分析结果并不呈现这样的规律而随跨数增加仅略有 增加.

四氟乙烯板式橡胶支座,GJZF4、GYZF4系列四氟滑板式支座是在板式橡胶支座的表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板。本产品除具有GYZ系列橡胶支座的所有功能外,由于 采用了聚四氟乙烯滑板使梁底不锈钢板之间的摩擦系数变得很低,可以使桥梁上部构造的水平位移,不受桥梁支 座本身剪切变形量的限制,能满足一些桥梁的大位移量需要。该产品除具有球冠支座的功能外,还特别适用大位 移量的桥梁。 四氟乙烯滑板式橡胶支座具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低 等特点,因而在桥梁界颇受欢迎,被广泛使用。 四氟板式橡胶支座使用范围 a.作活动支谇使用:主要用于跨度 〉

30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。 圆形球冠板式橡胶支座的是在板式橡胶支座的顶部用橡胶制造成球形表面,球冠中心橡胶厚为4-8mm,它除了公路 桥梁板式橡胶支座所具有的所有功能外,通过球冠调节受力状况,适用于有纵横坡度的立交桥及高架桥,以适应2 %到4%纵横坡下,其中桥梁与橡胶支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐 扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加一圈直径D=2.5mm的半圆形橡胶圆环,支座受力时首先由底部圆环 变形压密,调节底面受力状况,以改善或避免 橡胶支座底面脱空现象的产生,使橡胶支座底面受力均匀。

四氟乙烯板式橡胶支座,GJZF4、GYZF4橡胶支座质量大比拼151-3082-8567

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桥梁橡胶支座是在桥跨结构与桥墩或桥台的支承处设置的传力装置。支座不仅要承受和传递很大的荷载,并且还应保证桥跨结构可以产生定的变位,支座要有比较合理的传力方式,使支座传力通顺,不致发生过度的应力集中。支座的作用主要有:传递桥跨结构的支承反力,包括恒载和活载引起的竖向反力和水平推力。保证桥跨结构在活载温度变化混凝土收缩和徐变等因素作用下的自由变形。

高速公路西小江大桥施工中采用板式橡胶支座和四氟橡胶支座,总计为850块。其型号有4种,共7种规格。板式橡胶支座分为GJZ(矩型)GYZ(圆型)两种;四氟橡胶支座分为GJZF4(矩型)GJZF4(圆型)两种。矩型GJZ和GJZF4分别用于正交连续端和正交伸缩缝部位;圆型GYZ和GYZF4则分别用于斜交连续端和斜交伸缩缝部位。

GYZ200*49板式橡胶支座及安装技术要求

GYZ200*49板式橡胶支座在安装时,要求梁体底面和墩台上的支承垫后顶面具有较高的平整度。般要求支承垫石顶面相对水平误差不大于mm,相邻两墩台上支承垫石顶面相对水平误差不大于3mm。 板式橡胶支座安装正确与否对支座的受力状况和使用寿命有直接的影响,如果支座安放不平整,造成支座局部承压,则支座在活载作用下会产生转动滑移,甚至脱落。此外,板式橡胶支座安装时要保持位置准确,GYZ200*49板式橡胶支座的中心要对准梁体轴线,防止偏心过大而损坏支座。为防止支座产生过大的剪切变形,支座安装最好选择在气温相当于全年平均气温的季节里进行,以保证像胶支座在低温或高温时偏离支座中心位置不会过大。

莱芜橡胶支座的生产工艺及莱芜橡胶支座价格,莱芜橡胶支座是由多层橡胶与钢板经加压硫化而成的,它能将桥梁上部结构反力可靠传递给墩台,还能有效适应梁端转动及通过莱芜橡胶支座的剪切变形来适应由温差引起的梁体 伸缩变形。 桥梁四氟莱芜橡胶支座是在支座上用特殊方法粘复一层聚四氟乙烯板(F4)而成,它利用梁底不 锈钢板与聚四氟乙烯板之间摩擦系数小的特点,通过二者之间的自由滑动来完成上部结构较大的位移。由于桥梁 莱芜橡胶支座的构造简单,安装方便等特点,已广泛应用于各类桥梁建设中。 适应温度 氯丁橡胶型: +60 ℃ ~-25 ℃ 天然橡胶型 +60 ℃ ~-40 ℃ 三元乙丙橡胶型 +60 ℃ ~-45 ℃ 荷载等级 100KN~10000KN ,特殊规格可由用户提出另行生产。

矩形莱芜橡胶支座( GJZ ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 矩形 四氟 莱芜橡胶支座( GJZ F 4 ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 圆型莱芜橡胶支座( GYZ ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 圆型四氟莱芜橡胶支座( GYZ F 4 ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 球冠圆板式橡 胶支座( TCYB ) 按企业标准生产 球冠四氟 圆板莱芜橡胶支座( TCYBF 4 )按企业标准生产荷载等级 100KN~10000KN ,特殊规格可由用户提出另行生产。

矩形莱芜橡胶支座( GJZ ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 矩形 四氟 莱芜橡胶支座( GJZ F 4 ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 圆型板式橡胶 支座( GYZ ) 按交通部 JT/T4- 标准生产 圆型 四氟 莱芜橡胶支座( GYZ F 4 ) 按交通部 JT/T4- 标 准生产 球冠圆莱芜橡胶支座( TCYB ) 按企业标准生产 球冠四氟 圆板莱芜橡胶支座( TCYBF 4 )按企 业标准生产 莱芜橡胶支座 性能与特点 莱芜橡胶支座(GJZ、GJZF4系列)通常由若干层橡胶片与钢板( 以钢板作为刚性加劲物)组合而成。各层橡胶与其上下钢板经加压硫化牢固地粘结成为一体,该产品有足够的竖 向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的 剪切变形以满足上部结构的水平位移;具有构造简单、安装方便、节省钢材、价格低廉、养护简便、易于更换等 特点。本产品同时具有良好的防震作用,可减少动载对桥跨结构与桥墩的冲击作用。

莱芜橡胶支座胶料物理 机械性能(JT/T4-2004《公路桥梁莱芜橡胶支座》注:当温度低于-30℃时,抗剪弹性模量G值应增大20%,纯四氟 板与不锈钢间的摩擦系数μf值应增大30%,不加润滑硅脂时,摩擦系数μf加倍。 桥梁矩形板式、圆板式橡胶支 座 莱芜橡胶支座成品力学性能(JT行业标准) 项目 指标 极限抗压强度Ru(MPa) ≥70 实测抗压弹性 模量E1(MPa) E±E×20% 实测抗剪弹性模量G1(MPa) G±G×15% 实测老化后抗剪弹性模量G1(MPa) G+G ×15% 实测转角正切值tgθ 混凝土桥 ≥1/300 钢桥 ≥1/500 实测四氟板与不锈钢板表面摩擦系数μf(加 硅脂时) ≤0.03 注:橡胶支座抗压弹性模量容许值E应按式E=66·S-162计算,式中形状系数s由下公式给出,矩 形支座S=1a·1b/2(1a+1b) ·δ;圆形支座S=d/4δ; 1a-矩形支座短边尺寸;1b-矩形支座长边尺寸;d-圆形 支座直径;δ-莱芜橡胶支座中单层橡胶片厚度:单位为mm 适用温度 1. 氯丁胶型:+60℃~-25℃ 2. 天然胶型:+60 ℃~-40℃ 荷载等级 100KN~10000KN,特殊规格可由用户提出,协商生产。 莱芜橡胶支座代号表示方法 (JT/T4—2004标准第3.2条) 1. GJZ 300×350×57(CR)表示公路桥梁矩形支座短边尺寸300mm,长边尺寸 350mm,厚度为57mm的 氯丁莱芜橡胶支座。

GYZF43300×66(NR)表示公路圆形四氟(厚度为3mm)滑板支座,直 径300mm,总厚度为66mm的 天然莱芜橡胶支座。 聚四氟乙烯滑莱芜橡胶支座 性能与特点 聚四氟乙烯滑莱芜橡胶支座分矩形和圆形两种,它是将一块平面尺寸和莱芜橡胶支座相同、 厚度为1.5—3mm的聚四氟乙烯板与莱芜橡胶支座表面粘结在一起进行硫化而成。它除具有板式支座的特点外,还能满足橡胶支座反力为中、小吨位而水平位移较大的桥梁的 适用于较大跨度的简支桥梁,而且适用于连续桥梁等,还可作 用桥梁顶推施工中的滑块之用。 适用范围 作活动支座使用:用于跨度>30M的大跨度、多跨连续、简支梁连 续板、连续桥面。 作滑块使用:用于连续梁顶推,T型梁横移,大型设备滑移。 设计参数 聚四氟乙烯滑 莱芜橡胶支座设计参数,参照莱芜橡胶支座设计参数。 荷载等级 100KN~10000KN,特殊规格可由用户提出 ,协商生产。

适用温度范围 氯丁胶型:+60℃~-25℃ 天然胶型:+60℃~-40℃ 支座规格 见板式 莱芜橡胶支座规格表

安装板式橡胶支座时应注意事项 预制梁支座安装的关键:应尽可能地保证梁底与垫石顶面平行平整,使其与橡胶支座上下面全部密贴,避免偏心受压脱空不均匀受力的现象发生。 ⑴橡胶支座在安装前,应全面检查产品合格证书中有关技术性能指标。

GYZ200*49板式橡胶支座在安装前应对橡胶支座各项技术性能指标进行复检(本桥橡胶支座已经浙江大学测试中心检验合格)。 ⑶支座安装前应将墩台支座支垫处和梁底面清理干净。安装前应计算并检查支座的中心位置。 ⑸当墩台两端标高不同,顺桥向有纵坡时,支座标高应按设计规定执行。梁板安放时,必须仔细,使梁板就位准确与支座密贴,就位不准时,必须吊起重放,不得用撬棍移动梁板。 连续端板式橡胶支座安装技术要求 ⑴先将支座支承垫石顶平面冲洗干净风干。

复测支座垫石平面标高,使梁端两个GYZ200*49板式橡胶支座处在同平面内。 ⑶在支承垫石上按设计图标出支座位置中心线,同时也标出安装后梁板宽度的边线和中心线。
在橡胶支座上也标出十字交叉中心线,将橡胶支座安放在支承垫石上,使GYZ200*49板式橡胶支座中心线同垫石中心线相重合。 ⑸最后在橡胶支座上面需加盖块比支座平面每边大5cm的预埋钢板,厚度为cm。预埋钢板上面焊Ф2mmU型锚固钢筋与连续端Ф28mm防裂主筋焊接牢固,将支承钢板视作现浇段梁底模板部分。

为避免橡胶支座在安装梁板时发生位移,在支座下表面涂层环氧树脂粘结于垫石表现上。 ⑻矩形支座短边应与顺桥向平行放置。 ⑼圆形支座可以不考虑方向问题,只需支座圆心与设计位置中心相重合即可。 ⑽橡胶支座安装后,若发现问题需要调整时,可吊起梁端,在橡胶支座底面与支承垫石面之间抹层用水灰比不大于0.5的∶3水泥砂浆抹平。并使其顶面标高符合设计要求和施工质量标准(GYZ200*49板式橡胶支座平面位置允许偏差5mm,支座四周边缘高差mm)。 ⑾预埋钢板除上平面不涂防锈漆外,其余部位全部刷防锈油漆。   二四氟乙烯橡胶支座及安装技术要求 四氟橡胶支座的构造:在普通板式橡胶支座的表面粘贴层聚四氟乙烯板,就构成了聚四氟乙烯橡式板胶支座,简称四氟板橡胶支座,其抗压和转动性能与普通板式橡胶支座基本相同,当然在桥梁施工实际应用时,四氟橡胶支座的整体构造并非如此简单。 普通板式橡胶支座是通过支座的剪切变形来实现梁的水平位移,这种剪切变形是有定的限值,普通板式橡胶支座不能满足位移量较大的要求。 与普通板式橡胶支座不同的是:聚四氟乙烯板式橡胶支座不是通过支座的剪切变形来实现梁的水平位
移,它主要通过梁底不锈钢板与摩擦系数很小的四氟板来回滑动,实现梁的水平位移,四氟板式胶支座可以适应较大跨径及多孔连续梁桥的伸缩位移。 四氟板式橡胶支座的整体构造由梁底钢板不锈钢板四氟板式橡胶支座与支座垫石等组成。 梁底钢板:又称支座上钢板,位于梁端支点处,可通过预埋或粘贴形式就位,西小江大桥上钢板与梁底之间采用环氧树脂粘贴固定。钢板厚度为8mm,下面有深.5mm的宽槽用以嵌放不锈钢板。宽槽制成楔形,在梁伸缩过程中不至于不锈钢板随梁的移动而滑脱。

嵌放在梁底钢板上宽槽中的不锈钢板,厚度为3mm,梁在伸缩移动时,因为不锈钢板有很好的光洁度,又在四氟板表面上,所以摩擦阻力很小,四氟板式橡胶支座表面粘贴的聚四氟乙烯板厚为.5mm左右,在四氟表平面上有直径8mm左右,深度约mm的球冠形的储油坑,在安装时涂以“295”硅脂,以便进步减小摩擦。 四氟橡胶支座安装技术要求 ⑴支座应按设计支承中心准确就位,梁底上钢板与四氟橡胶支座上下面全部密贴,同片梁端两个四氟橡胶支座应置于同平面上,以避免出现四氟橡胶支座偏心受压,不均匀支承及个别脱空的现象。 ⑵在四氟橡胶支座上加盖不锈钢板(厚度为3mm)和上钢板(厚度为8mm),上钢板的下平面采用机械加工成倒槽形。将不锈钢板卡进去,使其与上钢板联成整体,落梁之前在上钢板的上平面涂层较厚的环氧树脂与梁底间粘结。 ⑶在支座四氟板的凹坑内,安装时应充满不会挥发的“295”硅脂作润滑剂,以降低摩擦系数。 ⑷与四氟板面接触的不锈钢板不允许有损伤拉毛现象,以免增大摩擦系数损坏四氟板。 ⑸上钢板组合,除不锈钢板和上钢板上平面不涂锈漆外,其余部位全部刷防锈油漆。 ⑹四氟橡胶支座与不锈钢板的相对位置视安装时的温度而定,本桥设计移动量为4-6cm

圆形球冠板式橡胶支座的特点球冠橡胶支座的顶部为球冠 状,底部一般采用有半圆形圆环或者四氟板(F4),所以它能具有很好的各向同性的特性,因此在工作时能够既有 效地适应桥梁支点的转角位移需要,又能保证上部结构的荷载能有效地传递给下部结构,又可避免板式支座的边缘固偏心受力大容易破坏和脱空现象的发生。球冠橡胶支座可万向转动,万向承载,能很好地满足 上部结构各种荷载(如恒载、活载、风、地震力等)所产生的反力的传迅、转动、移动要求,保证反力合力集中 、明确、可靠。A本产品能用于各种高架桥坡梁,斜交梁及曲梁等结构独特的桥梁结构中,且造价便宜,安装方便 ,使用安全可靠,便于推广应用性. 圆形球冠橡胶支座的分类本产品:

可以分为:球冠圆板式支座和聚四氟乙烯 球冠圆板式支座。若在支座底面粘贴一块与支座平面尺寸相同的聚四氟乙烯板则称为聚四氟乙烯球冠支座.橡胶分 类:CR(氯丁胶);NR(天然胶)外形尺寸:d(直径)xt(厚度)(mm);形式代号:F4表示四氟滑板支座;不 加代号为普通支座。名称代号:TCYB表示普通圆形球冠橡胶支座; 作为滑块块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑 移。四氟板式橡胶支座荷载等级分为100KN-10000KN

四氟乙烯滑板式橡胶支座规格

1、按交通部JTT4-93规格系 列。 2、表面贴复的聚四氟乙烯板厚度分1.5毫米、2毫米、3毫米等。3、特殊规格可由用户提出协商生产。 梁底钢板和不锈钢板可配套供应。橡胶支座型号及适用气温1、氯丁胶型:+60℃~25℃2、天然胶型:+60℃~--40℃ 三元乙丙胶型:+60℃~-45℃ 矩形板式坡形橡胶支座 矩形板式坡形桥梁橡胶支座的构造特点在使用坡形橡胶支座时,要当梁体纵坡I>1%时使用,一般板式橡胶支座安装 时,须在梁底与支座之间设臵与桥梁坡度一致的楔形钢板(或楔形混凝土垫块),以保持支座平臵。但该施工方 法工艺复杂、费工费料。为设计及施工便利,我们研制生产了坡形橡胶支座时,它是在普通矩形、圆形板式及球冠圆板式支座或其四氟滑板式支座上表面加设了同桥梁坡度相一致的楔形构造,该楔形部分同支座本体是经一 次模压硫化而成的整体。四氟乙烯板式橡胶支座 GJZF4、GYZF4系列四氟滑板式支座是在板式橡胶支座的表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板。

本产品除具有GYZ系列橡胶支座的所有功能外,由于 采用了聚四氟乙烯滑板使梁底不锈钢板之间的摩擦系数变得很低,可以使桥梁上部构造的水平位移,不受桥梁支 座本身剪切变形量的限制,能满足一些桥梁的大位移量需要。该产品除具有球冠支座的功能外,还特别适用大位 移量的桥梁。 四氟乙烯滑板式橡胶支座具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低 等特点,因而在桥梁界颇受欢迎,被广泛使用。 四氟板式橡胶支座使用范围 a.作活动支谇使用:主要用于跨度 〉30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。 b.作为滑块块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑 移。四氟板式橡胶支座荷载等级分为100KN-10000KN 四氟乙烯滑板式橡胶支座规格 1、按交通部JTT4-93规格系 列。

橡胶支座表面贴复的聚四氟乙烯板厚度分1.5毫米、2毫米、3毫米等。3、特殊规格可由用户提出协商生产。 4、 梁底钢板和不锈钢板可配套供应。橡胶支座型号及适用气温1、氯丁胶型:+60℃~25℃2、天然胶型:+60℃~--40℃ 三元乙丙胶型:+60℃~-45℃

如果在-式中使用滑板支座所具有的实际摩擦系数值计算,则有时会得到板式支座剪力为负值的错误结果。 板式支座地震力受滑板支座滑动摩擦系数大小的影响比较复杂在Ⅰ类场地条 件下影响较小;但在Ⅳ类场地条件下板式支座地震力受摩擦系数大小影响比较大同时也与烈度水平有关。 ( 规范)公式-是以静力方法考虑滑板支座对板式支座地震力的影响并假设全部滑板支座同时发生滑动。但从分析中 可知当摩擦系数大于时在低烈度水平地震作用下存在滑板支座部分发生滑动的情况;对于相邻桥墩水平刚度变化较大且滑板支座放置于刚度较小的墩顶时更是如此显然公式不再适合。此外《规范》公式 没有能够恰当考虑滑板支座的摩擦耗能作用随着地震烈度水平的增加滑板式橡胶支座发生较大的滑移同时消耗大量的地 震能量从而显著降低结构的响应。

 《规范》规定对于作用于板式支座的地震力应根据《规范》公式--分别计 算取两者中的最大值。这表明《规范》对滑板支座在设计地震作用下是否允许滑动没有给出明确规定这导致设计 人员对其设计的结构在实际地震作用下的动力响应特性也很不清楚。 《规范》没有对滑板支座下桥墩地震 力的计算给出明确规定如果根据摩擦力与桥墩自身地震力叠加并乘以相应的系数作为设计地震力则存在可能得到 的桥墩屈服强度低于滑板支座发生滑动的摩擦力从而导致墩的屈服先于滑板支座发生滑动这与预期的性能不一致 ;此外由于存在滑板支座不发生滑动的可能因此设计中应根据滑板式橡胶支座的实际情况进行桥墩相应的抗震设计这是 目前规范所没有考虑的。

通过前面的分析可知《规范》公式不能够有效考虑滑板支座部分发生 滑动部分不发生滑动的情况以及摩擦耗能等因素的影响鉴于上述原因建议用如下方法来确定上部结构对板式支座 产生的纵向地震力下面通过一个算例来具体论述这个方法假定某跨连续梁桥设计烈度为7度位于Ⅱ类场地跨径分别 为m+m+m墩高分别为mm7m5m板式支座位于号墩顶其余为聚四氟乙烯滑板支座各参数与前面的模型相同在通常情况下 桥墩的质量同桥面板的质量相比很小因此在该方法中忽略桥墩质量的影响仅考虑上部结构的质量并将桥面板看作 刚性计算模型见图a。计算过程如下: 首先求得各墩的组合刚度及其力-位移曲线如图b所示按式()求各墩组合刚度分别为:

各墩滑板支座的摩擦力为: 假定所有滑板支座均未滑动求得结构基本周期T进而由反应谱求得桥面板发生的侧向水平位移为: rd为考虑不同阻尼比对采用5%阻尼比的标难反应谱的修正其值按公式计算k为结构总的纵向水平抗推刚度。其 值分别为: 对于图a所示连续梁桥在桥面板处加一单位水平侧向力F进行Push-Over〔5〕分析使其位移达到Sd进而得到 结构的力-位移曲线如图所示。从而由式得到结构在对应于Sd位移下的等效刚度ke和等效阻尼比∑e分别为: 进而由反应谱求得相应位移为: 比较Sd与Sd的差值如果相差较大就继续回到第三步以Sd代替进行迭代计算直到两者满足容许误差为止。 本算例迭代两次后满足容许误差5%得到桥面板位移为:Sd=.9mm. (5)由得到的位移S d即可从公式(5)求出上部 结构对板式支座顶部产生的纵向水平地震力为: 该算例的过程分析结果见图7板式支座纵向地震力时程分析值为V∑=88kN按《规范》方法计算值为95kN,本 文方法与时程分析之间的相对差值为%可见两者比较接近此。

此外本文方法的另一个优点是可以通过Push—ver分 析得到对应于最大位移时各墩顶支座是否开始滑动的情况从而可以根据其是否滑动来确定各墩顶支座的剪力而这 是现行规范方法所不具备的对于该算例本文建议的方法所得结果略小于时程分析值这主要是由于方法中所取阻尼 比值较大造成的在实际地震作用下达到最大位移的历程通常只有有限的几次如果按文献[5]中所建议的那样取所得 阻尼比值的7%作为对反应谱校正的值本文方法得到的支座剪力为V∑=857kN得到的结果比时程分析值大%关于阻尼 值究竟如何选取才合理值得进一步研究 结论 对于跨数较少的规则桥梁滑板支座摩擦系数在——5之间受到卓越周期较短的低烈度水平地震作 用《规范》公式计算结果与时程分析比较接近且略偏于保守对于其它情况因《规范》公式没有能够有效考虑部分 滑扳支座发生滑动以及摩擦耗能等因素的影响导致在一些情况下规范计算结果与时程分析结果存在较大差异。

《橡胶支座规范》偏重于检算没有明确给出在设计地震作用下扳式支座滑扳支座等构件的预期性能目标也没有通过相应 的设计来保证使得板式支座滑板支座等构件在实际地震中所表现的性能具有很大的不确定性建议《规范》在这方 面进行改进对各类构件在设计地震作用下的性能目标给出明确的规定并利用能力设计原理来保证设计的构件达到 这些预期的目标。 可给出在设计地震作用下各滑板支座是否开始发生滑动的信息并考虑摩擦 耗能等因素的影响。经与时程分析结果比较可知计算结果比较合理但对其中一些参数的合理选定还有待进一步研 究。


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