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安通GYZF4 300*66板式橡胶支座的安装养护现场

2018-07-12 12:19:24 安通公路桥梁配件厂 阅读

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GYZF4 300*66板式橡胶支座安装就位在大桥上,实际工程中出现以上两种情况的一般在板式橡胶支座安装就位,梁体落梁或现浇梁拆除模板后的近期内表现较为普遍。出现这类异常现象的原因,是由于环境温度的变化和混凝土的收缩徐变而导致。GYZF4 300*66板式橡胶支座是由于落梁过程中在板式橡胶支座受到初始压力后人为的移动梁体而导致。 GYZF4 300*66板式橡胶支座安装时应对措施避免第一种异常现象的方法,可以采用交通部公路规划设计院一九八八年组织汇编的《板式橡胶支座》一书中指出的:安装板式橡胶支座最好在年平均气温时进行,以减少由于环境温度变化而造成梁体膨胀或收缩给板式橡胶支座造成的不应有的初始剪切变形。当不可避免一定要在最高环境温度或最低环境温度条件下安装施工时, 可使用板式橡胶支座产生预变位的办法

GJZF4 150*350*42四氟板式橡胶支座的安装方法,四氟板式橡胶支座上下钢板与桥梁的连接。为保证四氟滑板板式橡胶支座更换方便,将梁底预埋钢板与板式橡胶支座钢板分开用螺栓或焊接连接。为防止四氟滑板板式橡胶支座滑出不锈钢板以外,在板式橡胶支座上钢板处刻槽将不锈钢板锚于槽中,以增加抗震性能。在板式橡胶支座下钢板安放板式橡胶支座位置处要扣5mm深度刻槽,将板式橡胶支座置于槽口,以增加板式橡胶支座抗滑承载力。GJZF4 150*350*42四氟板式橡胶支座的上下钢板同梁底、支承垫石用环氧树脂砂浆粘结,可采用如下配比(按重量份)环氧树脂6101:100;苯二甲酸二丁脂:12;乙二胺:8-10(或三乙烯四胺:14-15);水泥或石灰粉或细砂:250~300,因乙二胺在夏季固化过快,建议夏季用三乙烯四胺,春冬季用乙二胺。

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GJZF4 150*350*42四氟板式橡胶支座必须设置防尘罩,防尘罩用5mm厚橡胶片或尼龙纤维布制成,四周用锈钢压条和不锈钢螺丝钉固定。四氟圆形橡胶板式橡胶支座的安装:四氟圆形橡胶板式橡胶支座有多向活动和单向活动之分,多向活动板式橡胶支座上下钢板应根据实际需要做成方形或圆形均可,下钢板放置板式橡胶支座处就扣5mm深度凹槽以放置板式橡胶支座。单向活动板式橡胶支座顺桥向位移量与多向活动板式橡胶支座相同,横桥向位移量为顺桥向位移量十分之一,所以当横桥向位移量不大时,可选择单向活动板式橡胶支座。GJZF4 150*350*42四氟板式橡胶支座的安装施工方法与普通板式板式橡胶支座基本相同,但应注意下列事项:

四氟板式板式橡胶支座系作活动板式橡胶支座用,应同普通板式板式橡胶支座配套使用。安装四氟板式橡胶支座必须精心细致,板式橡胶支座按设计支承中心准确就位。梁底钢板与支承垫石(或钢板)顶面尽可能保持平行和平整。同一板式橡胶支座上下面全部密贴;同一片梁的各个板式橡胶支座应置于同一平面上,避免板式橡胶支座的偏心受压、不均匀支承与个别脱空的现象。GJZF4 150*350*42四氟板式橡胶支座安装后若发现问题需要调整时,可顶起梁端,在四氟板式橡胶支座底面与支承垫石(或钢板)之间铺涂一层环氧树脂砂浆来调节。当梁体有纵向坡度时,可将上钢板加工成相应坡度的楔形来调节,使四氟板式橡胶支座同不锈钢板的接触面保持水平。

GJZF4 150*350*42四氟板式橡胶支座的四氟面的储油凹槽坑内,安装时尖涂刷充满不会发挥的“295-3硅脂”作润滑剂,以降低摩擦系数。与四氟板接触的不锈钢板表面不允许有损伤,拉毛现象;以免增大摩阻系数及损坏四氟板。落梁时,为防止梁与板式橡胶支座发生纵横向滑移,宜用木制三角垫块在梁体两侧加以定位,待落梁工作全部完毕后拆除。为防止梁(上部构造)的横向移动,在板式橡胶支座或上部构造两侧需设防滑挡块。
板式橡胶支座与不锈钢板位置要视安装时温度而定,若不锈钢板有足够长度,则任何季节可按不锈钢板中心安置。

不同水平的地震作用不同类型的橡胶橡胶支座,地震作用下生的剪切应变应小于在C地震作用下产生的剪切应变应小于E: 基于性能抗震设计方法强调结构在不同强度水平的地震作用下应该有不同的性能目标’对应不同的损伤状态: 本文根据中国规范对地震作用下橡胶支座允许相对位移的具体规定’并参考国外一些规范规 定和桥墩变形破坏准则"=’用相对位移延性比定义 了板式橡胶橡胶支座的>种损伤状态:橡胶支座相对位移延性比的定义 各极限状态橡胶支座允许相对位移与剪切应变等于时的橡胶支座相对位移之比:板式橡胶橡胶支座各损伤状态的描述及其相对位移延性比判别准则见表: 表.橡胶支座损伤状态相对位移延性比 1"2.3456’)7)8-9’4644,’,)5,8-48: ,-7:)9,")48: 序号损伤状态状态描述 损伤指标 无损伤橡胶支座相对位移较小’容许剪切应变小于 ^ 中等损伤橡胶支座相对位移较大’容许剪 切应变小于E ^Y严重损伤橡胶支座相对位移很大’容许剪 切应变小于E Y^(> 完全破坏 容许剪切应变大于E ’ 橡胶支座失效  ^’(注^为橡胶支座在地震作用下的相对位移延性比 为橡胶支座剪切应变等于时的相对位移延性比’故通常取Y为橡胶支座剪切应变等于E时的相对位移延性比(为橡胶支座剪切应变等于E时的相对位移延性比 一般而言’地震作用下橡胶支座的位移响应可以用

橡胶支座上下表面之间的相对位移^来表示’则橡胶支座相对位移延性比定义橡胶支座的损伤状态用下式表示^^(:E式中^为地震作用下橡胶支座最大相对位移为橡胶支座剪切应变等于时的相对位移: <橡胶支座易损性曲线<:.算例 某多跨混凝土连续梁桥’跨径布置EH_H 见图’墩高H’主梁采用RE混凝土’主墩采用R>混凝土’截面形式为:<H_:<H的实心混凝土方柱’纵向钢筋和箍筋都采用.DLE钢 筋’纵向配筋率为:"’配箍率:E:全桥均采用板式橡胶橡胶支座桥台Q‘>HH_EEHH_@@ HH’ 橡胶层厚度’]=HH桥墩Q‘EEHH_<HH_HH’ 橡胶层厚度’]@EHH:地质条件为类场地: 图桥梁结构示意图单位"H Z0M:L)0KM234)(84()2K0+M )+H(04"H<:0计算模型 采用7FB软件建立桥梁有限元动力分析模型并对结构进行非线性时程分析:桥台和桥墩支 座的水平剪切刚度按抗震规范"< 计算为+=>> T6(H’P"=T6(H:在地震作用下上部结构进入塑性的可能性较小’实际震害调查分析也发现主梁基本不会被破坏’故主梁采用弹性梁单元模拟:墩柱由于要承受巨大的地震力’抗震规范中允许桥墩在强震作用下形成塑性铰’故墩柱采用弹塑性纤维梁柱单元模拟: <:<地震波输入 通常采用传统可靠度概率分析方法得出结构的易损性曲线’ 需要进行大量的非线性时程分析:选取合适的地震波是保证非线性时程分析准确性的前提’峰值加速度)频谱特性和持续时间是地震波的三要素: 本文根据桥梁场地类型条件’排除

近场地震记录高能量速度脉冲的影响’从美国太平洋地震工程研究中心BCCD强震数据库中选取了条地震波:选波时使BQF的分布尽量广泛’条地震波的BQF分布如图>所示’条地震波的反应谱图如图E所示: BQF(M 图>条地震波的BQF分布 Z0M:>BQFK034)0I(40’’-2+)4GW (+T2)28’)K3图E条地震波的反应谱图]:E"Z0M:ED23P’323P284)(H’-2+)4GW (+T2)28’)K3<:=板式橡胶橡胶支座易损性分析 :>:易损性原理 结构的地震易损性是指在可能遭受的各种强度地震作用下结构发生某种程度破坏的概率可用下式表示 -+’’,-.:<"式中-.为地震动参数BQF7F"(,为结构或构件能力R+P+8045"(+-为结构或构件损伤指标对应结构或构件需求X+H+M2NK2YX2H+K":桥梁工程中常用易损性曲线来描述结构在地震作用下的易损性: 易损性曲线通常以地震动强度指标为横坐标以结构反应超过规定损伤状态的概率为纵坐标: 桥墩易损性不是本文的研究重点因此下文中主要介绍橡胶支座易损性曲线的形成过程并直接给出墩柱易损性曲线: :>:橡胶支座易损性曲线 根据.V+M等’ 7G0’^(T+等"’RG’0@’的研究地震作用下结构需求概率分布可以用对数正态分布函数表示 K,(KK":="式中(K为橡胶支座变形需求的平均值(K为橡胶支座变形需求的对数标准差它们都可以通过结构地震响应结果的回归分析得到:研究表明采用结构基本周期)3对应的谱加速度/0作为地震动参数时 回归分析结果较好’ 故本文采用/0作自变量:经过一系列非线性时程分析后取各橡胶支座位移延性比和谱加速度/0进行对数回归分析回归结果如图<所示:由图<可知橡胶支座地震变形需求可分别用以下两式表示 墩橡胶支座,K"1@"E21,/0"" "台橡胶支座, K"1@>>21<E,/0":@"与橡胶支座变形需求相对应橡胶支座剪切变形能力的 概率分布也可以用一个对数正态分布函数表示8,(8 8":"式中(8为橡胶支座剪切变形能力的平均值(8为橡胶支座剪切变形能力的对数标准差:橡胶支座剪切变形能力平均值可取上一节中确定的橡胶支座各损伤状态的相对位移延性比来表示如表所示: ,/0" + "桥墩橡胶支座,/0"I "桥台橡胶支座图<橡胶支座位移延性比对数回归分析 Z0M:<J’M+)04GH08)2M)2330’++,5 303’-I2+)0MK(840,045)+40’表0位移延性比对应的橡胶支座能力平均值 1"20>)8?69),")48:"464’,)5,8-48: ,-456’)7)8-9’464 4,位移延性比 橡胶支座变形能力平均值 :Y:E (:E  橡胶支座变形需求K超过变形能力8的概率函数可用传统可靠度理论方法来建立 -8K",8 "K’" 1"由于橡胶支座变形需求和变形能力的概率分布均服从 对数正态分布可进一步转化为标准正态分布形式 -’3,(8(K"82) " K:"式""联合式""@"可得墩)台橡胶支座在不同损伤状态的失效概率为 -’,1E</0"1 ( 8"82 )"K-’ ,1E<</0"1<E ( 8" 8 2  ) " K: > ">

板式橡胶橡胶支座地震易损性分析 根据文献" 以谱加速度/0作为自变量时可取82  )K1>相应不同破坏状态的(8取表中的能力均值:由式> 可计算墩’台橡胶支座在不同损伤状态的超越概率: 以往的研究" 在确定墩柱损伤指标时常定义成 E种损伤状态 为便于后文的分析本文对于墩柱的损伤状态分别降低一个级别再与橡胶支座比较:种损伤状态下橡胶支座和桥墩的易损性曲线比较见图=: 谱加速度/0(M + 中等损伤状态的比较谱加速度0(MI 严重损伤状态的比较谱加速度/0(M8 完全破坏状态的比较图=橡胶支座桥墩易损性曲线比较0M:=R’HP+)03’’--)+M0,0458 ()123I24V22I2+)0M 3+K8’,(H由图=可知墩柱和橡胶支座在不同损伤状态下发生损伤的概率都随谱加速度/0的增加而增大)在/0]:M时 桥墩和桥墩橡胶支座中等损伤概率都很低几乎都不会发生严重损伤和完全破坏)但是桥台橡胶支座中等损伤和严重损伤的概率却很高完全破坏的概率达 表明该桥台橡胶支座的设计不甚合理:分析其原因首先该桥桥台橡胶支座设计得比桥墩 橡胶支座要矮小其相对位移延性能力亦较小)其次该桥墩柱较柔 地震作用下墩柱和橡胶支座共同承担地震力柔性墩的变形消耗了部分能量墩顶橡胶支座相对位移较小而结构建模时假定桥台完全刚性导致桥台处橡胶支座相对位移较大: 分析结果表明在不同强度地震作用下板式橡胶橡胶支座比桥墩构件更容易损伤)桥台的延性比桥墩小得多桥台处橡胶支座比桥墩橡胶支座更容易破坏与文献" 中的结论相吻合:<:@桥台橡胶支座优化方案 针对桥台

橡胶支座更容易破坏的特点提出以下种优化方案: 方案.增加桥台橡胶支座高度:新西兰的S2S2?T’桥在@"=年的CKM 28(HI2地震中受到:":EM的地震冲击 桥台橡胶支座由于环形约束有效高度过小而失效造成中等程度的损坏" : 可见桥台处橡胶支座高度不足是导致桥台橡胶支座更容易破坏的原因之一:在前面分析模型的基础上保持其他条件不变增加桥台橡胶支座的高度为桥墩橡胶支座的:倍橡胶层厚度变为>HH则其延性能力亦为墩柱橡胶支座的:倍:输入相同的条地震波进行分析后得到橡胶支座的易损性曲线并与原方案橡胶支座易损性曲线比较如图"所示: 谱加速度/0(M 图"不同高度桥台橡胶支座易损性曲线比较 Z0M:"R’HP+)03’’--)+M0,0458 ()123V04GK0--2)24G20MG4’-+I(4H24I2+)0M 由图"可知增加桥台橡胶支座高度后桥台橡胶支座在各损伤状态下发生损伤的概率明显降低在谱加速度/0]:M时中等损伤概率降至E严重损伤和完全破坏的概率降至E以下:可见在保证橡胶支座承载能力的情况下适当增大桥台处橡胶支座的尺寸及其高度是提高支座延性’改善橡胶支座抗震性能的有效途径: 方案0采用聚四氟乙烯滑板橡胶支座:尽管增高桥台橡胶支座能够很好地改善橡胶支座的抗震性能但过分地增加橡胶支座高度不但会增加桥梁的造价还可能导致橡胶支座失稳的问题:针对桥台处橡胶支座位移需求大的 E

湖南大学学报自然科学版"年 特点可以在桥台处采用位移能力更大的聚四氟乙烯滑板橡胶支座: 在前面分析模型的基础上保持其他条件不变桥台橡胶支座改用聚四氟滑板橡胶橡胶支座Q‘Z>>HH_EEHH_HH 橡胶层厚度’]=HH:本文中取橡胶支座与梁底和台帽之间的摩擦因数1E桥台橡胶支座受竖向压力为=T6故橡胶支座屈服力为"ET6对应的屈服位移

GJZF4 150*200*42公路板式橡胶支座的两种安装方法


现浇梁安装桥梁普通GJZF4 150*200*42公路板式橡胶支座比较方便,

在施工程序如下:保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进行调整。

在支承垫石上按设计图标出中心,安装时GJZF4 150*200*42公路板式橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就

位准确。当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂

浆,让支座在桥梁体的压力下自动找平。在浇注梁体前,在支座上放置一块比支座平面稍大的支承

钢 板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模板的 一部分进行浇注,按以上

方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。  预制梁橡胶支座的安装:安装好预制梁

橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和支座上、下表面全部密贴,不得出

现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。施工程序如下:处理好支撑垫石,使支撑垫石标高一致。预

制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时,要预先用水泥砂浆捣实、整平

GJZF4 150*200*42公路板式橡胶支座的正确就位先使支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时,T型梁的纵轴线要

与支座中心线重合;板梁、箱梁的纵轴线与支座中心线相平行。为落梁准确,在架第一跨板梁或箱

梁时,可在梁底划好二个板式橡胶支座的十字位置中心,在梁的端立面上标出两个支座的位置中心线的铅直

线,落梁时使之与墩台上的位置中心线相重合。以后数跨可依照第一跨梁为基准进行。在架梁落梁

时要平稳,防止压偏或产生初始剪切变形,大家可以参考铁路桥梁板式橡胶支座规格表 。  在安装T

型桥梁时,若橡胶支座比梁筋底宽,则应在支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚

钢板做过渡层,以免支座局 部受压,而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁

筋底贴合粘结。落梁后,一般情况下支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁,其支座顶面可稍后

倾;非预应力梁其支座顶面可略微前倾,但倾斜角度不得超过5"。

但是,这一方案在GYZF4 300*66板式橡胶支座施工过程中由于受多种因素的制约难以实现。我们在多年的现场施工中总结了一些经验,在这里介绍大家,供大家在板式橡胶支座安装施工过程中予以参考。    其主要方法为:板式橡胶支座在安装施工过程中,在有条件的前题下应对环境温度予以考虑,另外主要是保证在落梁的时候避免板式橡胶支座发生初始剪切。在落梁后不要急于拆除架梁设施,待每片梁落下后要仔细检查板式橡胶支座是否有初始剪切现象,如果有一定要进行调整,调整这种现象只需稍微的起高一侧梁端,板式橡胶支座就会在自身弹性作用下自动复位,做到了这一点就为板式橡胶支座的初始剪切变形减少了很大的不利因素。在桥面铺装前还应对板式橡胶支座的剪切变形进行一次检查调整,这次检查调整要尽量选择靠近年平均气温的天气,这时架梁设施已拆除,可使用千斤顶等相应工具将梁端稍微顶起,板式橡胶支座应自动复位,否则应予以更换。桥梁铺装前应重新检查已使用的板式橡胶支座,因为这个时候梁体经过了一个较长时期的收缩徐变已趋于稳定,而且桥面尚未铺装,每一片梁的每一端均可单独升高,施工简单而方便,所以该环节应引起施工现场工程技术人员的高度注意。

在GYZF4 300*66板式橡胶支座实际应用过程中,板式橡胶支座因受外力约束而被剪切变形,是板式橡胶支座本身具备的功能。我们在这里探讨的是减少板式橡胶支座的剪切变形,因为板式橡胶支座在受到过大的剪切变形后会加剧橡胶的老化,导致板式橡胶支座的使用寿命降低。在检查这一状态时可根据当时的环境气温,结合当地年平均气温,依据JTG D62-2004交通行业桥涵设计规范中的相关章节进行计算复核。板式橡支座的允许剪切模量为1.0Mpa,允许剪切角正切值tga≤0.7,所以板式橡胶支座在外力因素的影响下,其最大剪切角正切值不大于0.7时不影响它的使用性能(图示5)      避免第二中异常现象的方法,主要是在施工安装过程中,应加强施工工艺的调整,在安装前做好安装技术交底工作,提高工人的施工作业水平,同时在安装完成每一片梁都应当及时检查变形情况,发现异常应及时调整。 

GYZF 300*55板式橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现象

GYZF 300*55板式橡胶支座侧面波纹状凹凸现象产生 在实际中还会发现一种比较普遍的现象,那就是:板式橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现象,其示意图如下:由于板式橡胶支座是由多层橡胶与多层钢板交替平行叠置并通过硫化工艺相互粘连制成,橡胶层的厚度和钢板的厚度由板式橡胶支座的规格及形状系数确定,板式橡胶支座的单层橡胶厚度大致分为:5㎜、8㎜、11㎜、15㎜、18㎜,板式橡胶支座的单层钢板厚度大致分为:2㎜、3㎜、4㎜、5㎜。由于其结构的特性,当板式橡胶支座受到垂直荷载的时候,在橡胶层厚度不同的支座上,其橡胶层处会出现明显或不明显的弧形突凸、钢板处会出现弧形凹槽状,因此形成了板式橡胶支座的侧面波纹状凸凹现象。这种现象从理论上讲应视为正常现象,但这种正常现象应表现为板式橡胶支座四周侧面的波纹状凸凹应基本一致,否则应视为异常现象。异常现象的产生基本上有两种因素造成,是梁体偏压板式橡胶支座(图7)。也就是说在梁体的作用下,板式橡胶支座的受力点未在中心。该现象轻者表现在同块板式橡胶支座上波纹状凸凹现象不一致,重者造成板式橡胶支座单边脱空(图示8)。 2、是梁底预埋钢板不平,其表面是由于焊接钢筋引起的钢板弯曲变形。  

当然必须注意的是由于现场各方面条件不利因素的存在,在计算时其摩擦系数可设定为0.05~0.06。 下面是一张在工程实际中滑板支座产生较大剪切变形的现场图(图9)      2.4板式橡胶支座的其他异常现象   板式橡胶支座在实际工程中用量较多,而且其安装看似简单,因此施工单位的重视程度也就不够,在安装工人眼里有时更是随意性很强,因此除了上面所提到的几种现象外,还有以下一些异常现象:1、支座垫石简单的采用砂浆进行代替(图10)。这样做的后果是容易造成支座底部支承力不够、或不均匀,使得砂浆破裂或支座受力不均,导致支座扭曲变形;2、支座顶部钢板偏薄以及生锈严重(图11)。 这样的异常现象容易随着时间的增长,钢板锈蚀严重,导致支座受力不均或支座无法受力。


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