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GPZ盆式橡胶支座常温型1500KN~50000KN组装技术

2018-07-17 06:48:18 安通公路桥梁配件厂 阅读

GPZ盆式橡胶支座常温型1500KN~50000KN组装技术151-3082-8567

在安装GPZ盆式橡胶支座前应对GPZ盆式橡胶支座垫石进行检查,GPZ盆式橡胶支座安装标高应符合设计要求;另外GPZ盆式橡胶支座在安装前应全面检查,查看零件有无丢失、损坏,橡胶块与底盆间有无压缩空气等。 2、施工器具 吊车、扳手、钢丝绳、硅脂润滑剂、平尖头铁锹、手推车、木抹子、塑料布、无齿锯、水平尺、手锯、钢卷尺等。 司要求将GPZ盆式橡胶支座的选用, 盆式橡胶GPZ盆式橡胶支座常用于大跨径、大吨位的箱梁桥、斜拉桥和悬索桥。其GPZ盆式橡胶支座的选用很关键,必须根据实际情况选择合适的GPZ盆式橡胶支座。

下面将各种常用系列盆式橡胶GPZ盆式橡胶支座的主要技术性能列表如下。 盆式橡胶GPZ盆式橡胶支座主要技术性能表 项 目 GPZ系列 TPZ—2系列 RPZ系列 SY—1系列 GPZ盆式橡胶支座类别 代 号 SX双向活动GPZ盆式橡胶支座DX单向活动GPZ盆式橡胶支座CD固定GPZ盆式橡胶支座 DX多向活动GPZ盆式橡胶支座 ZX纵向活动GPZ盆式橡胶支座 GD固定GPZ盆式橡胶支座 GDZ抗震型固定GPZ盆式橡胶支座 DX多向活动GPZ盆式橡胶支座 ZX纵向活动GPZ盆式橡胶支座 GD固定GPZ盆式橡胶支座 MOV-A11多向活动支 座MOV单向活动GPZ盆式橡胶支座 FIX固定GPZ盆式橡胶支座 适用 温度 常温型1500KN~50000KN共分24级 1000KN~50000KN共分28级 2000KN~40000KN共 分12级 水平方向 非滑移表面的水平承载力为竖向的10% 非滑移表面的水平 承载力为竖向的10%,抗震型固定GPZ盆式橡胶支座各向的水平承载力为竖向的20% 非滑移表面的水 平承载力为竖向 的10% 非滑移表面的水平承 载力为竖向的10% 位 移 纵桥向 ±50mm~± 250mm ±50mm~±250mm ±50mm~±250mm ±50mm~±100mm 量 横桥向 ±5mm~±25mm ±4mm~±40mm ±2mm~±40mm ±50mm~±100mm 表中代号各不相同,特别是GPZ系列与TPZ—2系列、RPZ系列之间的代号容易混淆,

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在选用时应特别加以注意。在此特举几例以助于区别,如GPZ5000SXF表示GPZ盆式橡胶支座反力为5000KN,双向活动的耐寒型公路桥梁盆式GPZ盆式橡胶支座,TPZ20000-DX-150C表示GPZ盆式橡胶支座反力为20000KN,位移量±150mm,常温性多向活动GPZ盆式橡胶支座,RPZ2000GDF表示GPZ盆式橡胶支座反力2000KN耐寒型固定GPZ盆式橡胶支座,MOV-A11-R20000-e100表示GPZ盆式橡胶支座反力为20000KN,位移量±100mm的多向活动GPZ盆式橡胶支座。其中GPZ系列、TPZ-2系列及RPZ系列都未做过抗震验算,可抗一般烈度地震;SY-1系列为上海市政工程研究院设计,

2015年如何在桥梁使用过程中更换橡胶支座《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》的规定执行 在分析几种减隔震装置的 减震耗能机理的基础上提出了粘滞阻尼器与板式橡胶支座组合使用的减 震措施并利用非 线性时程地震反应分析方法对这种组合装置的减震性能进行了研究为了研究阻尼系数阻尼 指数和周期对减隔震桥梁地震反应的影响本文做了大量的参数分析研究结果表明组合使用 板式橡胶支座和粘滞阻尼器既能显著地减小结构地震力又能有效地控制梁体位移及墩梁相 对位移 关键词桥梁板式橡胶支座粘滞阻尼器减震性能

唐山板式橡胶支座适用规范有哪些呢?:公路桥梁板式橡胶支座技术标准(JT  /T4-2004) 进场时要求: 标志: 每块唐山橡胶支座要留有永久性标志; 包装: 支座应根据分类、规格分别包装。 包装应牢固可靠,包装外面应注明产品名称、规格、制造日期。包装内应附有产品合格证 。 按每批号常规检验项目三项:①.极限抗压强度 ②.抗压弹性模量 ③.抗剪弹性模 量唐山橡胶支座每批取样品六块,其中三块做破坏性试验,三块可退回,四氟板可免检抗剪 弹性模量试验。 特别注意:根据实际经验,如果支座为甲供的话(一般业主会这么 做),同一规格尽量让材料商一次送够,不要每批次送几十个。要不然检测费用高昂。

常规检测中以抗压弹性模量超出设计值(不合格)居多,当外委报告取回后,需认真查 看核对。另2009年广东省某次检查中发现过该类问题:报告中抗压弹性模量超出范围值, 但报告结论为合格。有值得商榷的地方,一定要及早发现并更正。 锚具取样送检资料 原文地址:大桥上钢绞线、锚具、夹片如何取样送检?作者:自由世界 工程类别:桥梁 工程 检测类别:原材料-锚具、夹片、连接器取样规范名称:GB/T 14370-2000《预应力 筋用锚具、夹片和连接器》试验规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和 连接器》验收规范名称: GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和连接器》 试验项 目:外观 硬度 锚具锚品摩阻损失 锚具静载锚固性能取样频率:1批/(同一类 产品、同一批原材料、同一种工艺一次投料生产的数量、<=1000套) 取样方式:随机抽 取取样数量:外观抽10%并不少于10套 硬度抽取5%并不少于5套(含锚具、配套的连 接器与夹片【夹片每套为5片】) 锚具锚品摩阻损失、锚具静载锚固性能 各取3套【 具体数量为6个锚具

对应3个锚具孔数的连接器、对应6个锚具孔数的夹片,对应3个锚具 孔数的钢绞线(每根长5m,规范要求受拉区不少于3m)】结果判定:外观 表面无裂 缝,尺寸符合设计要求,则合格。如有1套不符合,取双倍,如仍有一套不符合,则每套 检查; 唐山板式橡胶支座硬度 每个零件测3点,全合格,则合格。如有1个零件不合格,取双倍,如 仍有一个不符合,则每个检查; 静载锚固与疲劳荷载检验及周期荷载检验 全合格 则合格。如有1不合格,取双倍,如仍有1不合格,则该批产品为不合格品。工程类别:桥 梁工程检测类别:

原材料-钢绞线取样规范名称:力学性 能 GB/T 228-2002《金属材料 室温拉伸试验方法》 屈服强度与松驰 GB/T 5224-2003 《预应力混凝土用钢绞线》试验规范名称:力学性 能 GB/T 228-2002《 金属材料 室温拉伸试验方法》 规定非比例延伸力GB/T 5224-2003 《预应力混凝 土用钢绞线》 应力松驰性能试验 GB/T 10120 验收规范名称:GB/T 5224-2003 《预应力混凝土用钢绞线》 试验项目:表面质量 直径偏差 捻距 力学性能( 最大力、最大力总伸长率) 屈服负荷(规定非比例延伸力) 应力松驰性能(每合 同批不少于1次)取样频率:<=60T/每批(同一牌号、同一规格、同一生产工艺) 取样方 式:任取3盘(如少于3盘,则逐盘)取样数量:力学性能与屈服负荷 每组3根 每根长 2m 应力松驰性能 每组1根 每根长2m 复验与判定规则: 从每盘所选的钢绞线端 部正常截取一根试样进行上述试验。试验结果,如有一项不合格时则不合格盘报废。再从 未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验。如仍有一项不合格,则该 批判为不合格品。备注: 每盘钢绞线应捆扎结实,捆扎不少于6道。 2、I级松驰为 普通松驰,II级松弛为低松驰级,分别适用于所有钢绞线 屈服强度不小于整根钢绞 线公称最大负荷的 80%

GB/T 5224-1995对屈服强度与松驰的要求为每季度抽验一次 ,每次不得少于1根。1.从每盘所选的钢绞线 端部正常部位截取,一根试样。 2.试样 长度=5D+250~300MM。 D:试样直径 预应力砼用 钢绞线检验试验:检验项目:表面质量、尺寸偏差、捻距、拉伸试验、弯曲试验、松弛 试验;唐山板式橡胶支座取样方法和数量:1预应力砼用钢绞线应成批验收,每批由同一牌号、同一规 格、同一生产工艺制成的钢绞线组成,每批重量不大于60吨。2从每批钢绞线中任取3盘 ,进行表面质量,直径偏差、捻距和力学性能试验。如每批少于3盘,则应逐盘进行检验 。屈服强度和松弛试验每季度抽检一次,每次不少于1根。

从每盘所选的纲绞线端部正常部位截取1根750mm的式样进行试验。结果判断及处理:技术性能有专门规定,试验 结果,如有一项不合格时,则不合格盘报废,再从未试验过的钢绞线中取双倍数量进行该 不合格项的复验,若仍有一项不合格,则该批判为不合格。(均为规范规定) 这是我从不同规范与各试验检测机构汇总的资料,希望对大家有用. 工程类别:桥梁工程 检测类 别:原材料-锚具、夹片、连接器 取样规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具 、夹片和连接器》 试验规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和连接器》 验收规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和连接器》 试验项目:外 观 硬度 锚具锚品摩阻损失 锚具静载锚固性能 取样频率:1批/(同一类 产品、同一批原材料、同一种工艺一次投料生产的数量、<=1000套) 取样方式:随机抽 取 取样数量:外观抽10%并不少于10套 硬度抽取5%并不少于5套(含锚具、配套 的连接器与夹片【夹片每套为5片】)

锚具锚品摩阻损失、锚具静载锚固性能 各取3 套【具体数量为6个锚具、对应3个锚具孔数的连接器、对应6个锚具孔数的夹片,对应3个 锚具孔数的钢绞线(每根长5m,规范要求受拉区不少于3m)】 结果判定:外观 表 面无裂缝,尺寸符合设计要求,则合格。如有1套不符合,取双倍,如仍有一套不符合, 则每套检查; 2、硬度 每个零件测3点,全合格,则合格。如有1个零件不合格,取 双倍,如仍有一个不符合,则每个橡胶支座检查; 静载锚固与疲劳荷载检验及周期荷载检 验 全合格则合格。如有1不合格,取双倍,如仍有1不合格,则该批产品为不合格品。 工程类别:桥梁工程 检测类别:原材料-钢绞线 取样规范名称:力学性能 GB/T 228 -2002《金属材料 室温拉伸试验方法》 屈服强度与松驰GB/T 5224-2003 《预应 力混凝土用钢绞线》 试验规范名称:力学性能 GB/T 228-2002《金属材料 室温拉伸试验 方法》 规定非比例延伸力GB/T 5224-2003 《预应力混凝土用钢绞线》 应力松驰性能试验GB/T 10120 验收规范名称:GB/T 5224-2003 《预应力混凝土 用钢绞线》 试验项目:表面质量 直径偏差 捻距 力学性能(最大力、 最大力总伸长率) 屈服负荷(规定非比例延伸力) 应力松驰性能(每合同批不 少于1次) 取样频率:<=60T/每批(同一牌号、同一规格、同一生产工艺)

取样方式: 任取3盘(如少于3盘,则逐盘) 取样数量:力学性能与屈服负荷 每组3根 每根长2m 应力松驰性能 每组1根 每根长2m 复验与判定规则: 从每盘所选的钢绞线端部正 常截取一根试样进行上述试验。试验结果,如有一项不合格时则不合格盘报废。再从未试 验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验。如仍有一项不合格,则该批判 为不合格品。 备注: 每盘钢绞线应捆扎结实,捆扎不少于6道。 2、I级松驰为 普通松驰,II级松弛为低松驰级,分别适用于所有钢绞线 屈服强度不小于整根钢绞 线公称最大负荷的80% 4、GB/T 5224-1995对屈服强度与松驰的要求为每季度抽验一次 ,每次不得少于1根

廊坊常见的300*450*67,250*450*47板式橡胶支座类型有哪些?类型公路桥梁因橡胶支座与墩梁间无连接措施、在地震作用下频 发主梁移位甚至落梁等震害的现状,采用平滑动支座单元模拟板式橡胶支座的滑动效应, 通过对一单墩模型的非线性地震反应时程分析,探讨了影响板式橡胶支座滑动反应的主要 因素,研究了包括地震动峰值加速度、地震动频谱特性以及地震动加速度时程曲线形状细 节等地震动特性对公路桥梁板式橡胶支座滑动反应的影响。研究表明:板式橡胶支座滑动 反应是随地震动峰值加速度Ap、地震动峰值加速度与峰值速度比值Ap/vp变化的函数;地 震动加速度时程曲线形状细节也是影响廊坊常见的300*450*67,250*450*47板式橡胶支座类型有哪些?滑动反应的一个重要因素。设计人员在对板式 橡胶支座类型桥梁进行抗震设计时,应注意选择与场地条件相匹配的地震动输入;利用工 程经验判断支座滑动反应时,应重视地震动加速度时程曲线形状细节的反常影响。

可知,Ap min与动力放大系数β(T)成反比。 廊坊常见的300*450*67,250*450*47板式橡胶支座类型有哪些?未发生滑动时的结构 振动周期为1.514s,各地震动的动力放大系数β(1.514)按No.1、o.6、震,势必会引起长 周期结构物的巨大反应;期本节进行了Tg)的正弦波曲线, 假设正弦波地震动的加速度时 程曲No.2、NNo.5、No.4、No.3的顺序依次减小,而图中显示的各地震动输入Ap min也确 按该顺序依次增加。③ 总体而言,各地震动输入下支座最大位移随着地面运动加速度峰 值Ap的增加而增加,而相同Ap条件下,不同地震动输入下的地震位移相差甚远,显示出地 震动频谱特性对支座滑动效应的影响,这将在下一小节进行讨论。 地动频谱特性影 响 地震动频谱特性对桥梁结构地震反应的重要影响容易理解,桥梁结构物有其自身的振 动频率,若地震动的频谱集中于低频反之,卓越频率集中在高频段的地震动则对振动频率 较大的桥梁结构危害大,这就是所谓的共振效应[15]。地震动频谱特性与局部场地 土条 件密切相关[16],可以用地震动峰值加速度Ap (peak ground acceleration)与地面运动 峰值速度vp (peak ground velocity)的比值Ap/vp来衡量[16 ―17] 。 Ap/vp值反映了地 面运动的控制频率及地震能量成分

一般来说,加速度激励作用比较剧烈、持时较长的地 面运动其Ap/vp值较小,如低频分量丰富、特征周较长的近场脉冲型地震动;而频率成分 较高、且持时较短的地面运动其Ap/vp值较大[18]。Dicleli等[17]的早期研究结果显示: 作为与地震动地震能量分布密切相关的指标,不同Ap/vp值的地震动输入对结构地震反应 影响明显。因此,本节选用Ap/vp值作为反映地震动频谱特性的指标考察了地震动频谱特 性对板式橡胶支座动力滑动效应的 影响。 两组地震动输入下的非线性地震反应时程分 析。第一组地震动为不同控制频率ω(相应周期为线为Ag(t)=Apsinωt,对加速度时程曲 线进行积分则可得地面运动的速度时程曲线为: 2p()()d2/sin(/2)vtAttAt

因此不同控制频率ω的正弦波地震动的Ap/Vp值为: ppppg 2/2AT) 结构地震反应,控制周期Tg分布范围为相应的Ap/vp值分布范围为 5.24s1~18.48s先采因有:① 验证了Ap/vp值作为反映地震动频谱特π /AAv12本节一共计算了16条正弦波地震动作用下的 0.6s~0.17s,1。本文首用正弦波 地震动进行地震反应分析的主要原可性的指标。从式(12)可以看出,正弦波地震动的 Ap/vp值为地震动控制频率的函数,是控制频率ω的1/2。图5显示了5条不同Ap/vp值正弦 波地震动的反应谱图,随着Ap/vp值的增加,反应谱图中最大谱值对应的周期值逐渐向左 偏移,意味着地震动控制频率逐渐增大。因此,Ap/vp值确能反映地震动频谱特性;② 以 Ap/vp值作为表征地震动频谱特性的指标,考察了地震动的频谱特性对板式橡胶支座动力 滑动效应的影响。分析时,所有16条正弦波地震动的峰值加速度Ap均调整为0.4g。 2.53.03.5 4.04.50.0 0.5 1.0 1.52.0 2.53.0 0.0 0.51.01.52.0 周期 /s加速度/g Ap / vp=5.24 A / v=6.26pp Ap / vp=7.85 Ap / vp=10.47 Ap / vp=15.71 图5 不同 Ap/vp值的正弦波地震动反应谱 Fig.5 Acceleration response spectrum for harmonic ground motions with various Ap/vp values

第二组地震动选用表1列出的 六次实际地震事件中其地震动地最大范围覆盖不同频谱特性的地震事件。对于真实的中的 8条地震动加速度时程曲线,选择的Ap/vp值分布范围为4.95s1~20.80s1,以尽可能地 震动加速度时程,可以把它看成是由许多不同频率的简谐波组合而成的[13],也即地震动 加速度时程A(t)可表达成Fourier级数,通过对A(t)进行积分得到速度时程v(t),由此可 知,真实地震动的Ap/vp值虽无法像第一组正弦波地震动那样由地震控制频率ω明确表征 ,但的确是反映地震动频谱特性的一个指标。图6所示为8条真实记录地震动对应的反应谱 曲线,从图中可以看出,随着Ap/vp值的增加,反应谱最大谱值对应周期总体上逐渐向左 偏移,地震动控制频率逐渐增大。分析时,所有8条真实地震动的峰值加速度Ap均调整为 0.4g。

近年来减隔震技术在建筑桥梁结构 上得到了 广泛应用减隔震的基本原理有.条一是利用减隔震装置的柔性来延长周期减小结 构地震反应二 是利用阻尼器或耗能装置来控制由于周期延长而导致的过大的墩梁相对位 移三是必须能够支撑整个结构保证结构在正常使用荷载作用下具有足够的刚度目前应用到 桥梁上的减隔震装置主要有板式橡胶支座滑动摩擦支座铅芯橡胶支座摩擦摇摆系统和各种 阻尼器 大量试验表明板式橡胶支座的力位移滞回曲线是狭长的可以近似作线性处 理几乎没有耗能作用如果在桥梁上单独使用板式橡胶支座虽然能够延长结构周期但是会带来很大 的梁体位移及墩梁相对位移大量试验表明粘滞阻尼器的力位移滞回曲线非常饱满耗能限位 能力很强在隔震桥梁上使用粘滞阻尼器能在不增加结构地震力的情况下有效地控制结构的 位移反应 是一种合理有效的减隔震技术 虽然粘滞阻尼器价格昂贵但由于其显著的耗能限 位能力 州旧金山奥克兰海湾大桥"加州圣地亚哥 ’(大桥"加州南部),公路立交桥"希腊西部-./.


 1) 随着输入p增加,板式橡胶支座越 发不易发生滑动。例,摩擦系数0.15工况中当地震动/v于5后,着地震动A/v二组地震动( 实际地擦系数μ为地震动A/v值的p以第一组正弦波地震动为App值大8.橡胶支座即不发生滑动 。实际上,从图5和图6可以看出,随着Ap/vp值的增加,地震动的地震能量分布总体上逐 渐向高频区域集中,而低频范围内的地震能量逐渐减小,而板式橡胶支座桥梁由于橡胶材 料的柔性,振动周期一般较长,正好落在反应谱下降区。本文单墩模型结构振动周期为 1.514s,从图 5和图6可以看出,动力放大系数β(1.514)随pp值的增加而减小。 由式(9) 可知,在给定结构参数和地震动峰值加速度的前提下,动力放大系数β 为影响板式橡胶 橡胶支座滑动效应的唯一因素,当动力放大系数β减小到使得滑动参数1时,橡胶支座与墩梁 接触面将不发生滑动。这是板式橡胶支座滑动能力随着输入地震动Ap/vp值的增加而减小 的 原因。

2) 在正弦波和真实地震动地震输入下,MBD随A=0.30 最大橡胶支座剪力MBS/kN (a) 最大橡胶支座剪力 Ap/vp /(s1 ) Ap/vp /(s1 ) Ap/vp /(s1) Ap/vp /(s1) p/vp值变化图呈现出相同的变化趋势,即输入地震动Ap/vp值越大,最大橡胶支座位移越小。 实际上,Ap/vp值较大的地震动一般包含的高频成分较多,加速度激励不对称,加载和卸 载的时间间隔较短,当板式橡胶支座剪力达到临界滑动力后,由于作用在主梁上的地震惯 性力维持在临界滑动力大小水平 的时间很短,橡胶支座与墩梁接触面间发生的滑动不会 持续 很长时间,所以在Ap/vp值较大的地震动作用下,最终板式橡胶支座的地震位移不是很大 ;而对于Ap/vp值较小的地震动,其地震能量分布低频区域、 输入下的相应值要小,但结果并 非如此。 地震加速度脉冲持时较长,因此当橡胶支座达到临界滑动力后,主梁获得的惯性力 维持的时间较长,橡胶支座与墩梁间将发生较大滑动,因而橡胶支座位移 较大。 4.3 地震动加速度曲线形状细节影响 以4.1节中的No.2地震动输入为例,探讨下地震动加速度时程 曲线形状细节对板式橡胶支座滑动效应的影响。如图9(a)所示,No.2地震动峰值加速度Ap 为0.838g,出现在2.685s,现将其峰值加速度修剪为原来的1/2;图9(b)显示的是修剪前 后的No.2地震动所对应的反应谱。从图9可以看出,无论是峰值加速度还是对应反应谱值 ,修剪后地震动相应值均较小。从这一点上来看,通常我们会推断修剪后地震动输入下的 橡胶支座地震位移应当比修剪前地震动  

加速度/g 时间/s 修剪前 修剪后 (a) 加速度时程曲线 0 2 4 6 8 10 0.00.51.01.52.0 2.5周期/s 加速度/g 修剪前 修剪后 (b) 反应谱 图9 峰值加速度修剪前后的No.2地震动时程曲线及 Fig.9 Acceleration time-history and corresponding acceleration response spectrum for No.2 ground motion before and after the trimming of peak acceleration 图10为修剪前后No.2地震动输入下支 座地震位移及橡胶支座剪力时程曲线对比图。可以看出,修剪后地震动输入下的橡胶支座最大位移 及残余位移比修剪前分别增长了41%和280%。通过图10有助于解 释出现这一现象的原因, 从No.2地震动加速度时程曲线形状及细节可以看出,


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