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GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座专家

2018-07-17 10:13:22 安通公路桥梁配件厂 阅读

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漯河桥梁伸缩缝是整个桥梁的主体,也是重要的动力承重附件,整个桥梁的稳定度都要靠它来稳定。那么如何稳定的呢? 天气渐凉,多地区对公路、铁路、桥梁的伸缩缝进行维修。 桥梁伸缩缝胶条主要用在地下设施、隧道、水利工程、地铁等建筑物的下面,与混凝土相结合,完成缝隙的填充,那么如何在使用中伸缩缝胶条中有杂物如何清除呢? 首先用钢钎将缝内杂物插捣成碎块,再用夹具将碎块夹出;难以夹出的杂物如能在下部找到出口,可将杂物推至底部,从桥梁下部取出;利用高压空气或高压水流彻底清理缝内垃圾,并及时清运出现场。 车辆经过漯河桥梁伸缩缝损坏的地方,不由得“咯噔”以下,近日,江滨维修人员正全面拆除破损的伸缩缝,清理干净后在安装新的装置。 桥梁伸缩缝主要分为GQF-C型、GQF-Z型、GQF-E型、GQF-F型、GQF-MZL型,全都是采用热轧整体成型的异型钢材设计的桥梁伸缩缝产品。

GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座几大突出特点 GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板简的平面滑崐移作为盆式橡胶支座的滑移面 ,具有低的摩擦系数,承载能力大崐、变形小、耐磨耗、抗腐蚀能力强。GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座采用密封的橡 胶兴不但不大提高了盆式橡胶支座的承载能力及橡胶的寿命,更为重要的是保证了盆式橡胶支座具有灵活的转动性能及良好的缓冲性能。 GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座的构造简单、 重量轻、价格便宜。具有明显的经济效果。GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座筑高度低,对桥梁设计非常有利。

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安装更换GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座的最佳时段 1、我们建议更换盆式橡胶支座时尽量选择年平均气温时进行,每年的4月-10月是理想的时段 。安装时要注意按照设计图纸上盆式橡胶支座中心位置,保证盆式橡胶支座与上、下部结构 之间紧密接触,避免出现空隙。盆式橡胶支座应尽量水平安装,当需要倾斜安装时,最大纵 坡不能超过2%,且在选择橡胶盆式橡胶支座时,要考虑因倾斜安装所需要增加的剪切变形影响,当纵坡>2%时,要采取措施使支座平置。

GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座时应考虑更换、拆除和安装方便。任何情况下允许两个或两个以上盆式橡胶支座沿梁中心线在同一支撑点并排 安装,在同一根梁上,横向不得设置多于两个盆式橡胶支座,也不允许把不同规格的盆式橡胶支座并排安装,要确保每个盆式橡胶支座均匀受力。 GYZ(II)6.0DX盆式橡胶支座承载力时,尽可能与桥梁实际支点反力相吻合,而不应采用比桥梁橡胶支座支点实际反力大得多的规格支座。

多数桥梁在桥跨结构与墩台之间须设置支座。橡胶支座由于具有构造简单、结构高度小、安装方便和有利于抗震等一系列优点而得到普遍的应用。但 一般的板式橡胶支座处于无侧限受压状态,其抗压强度不高,加之其位移量取决于橡胶的容 许剪切变形和支座高度,所以板式橡胶支座的承载力和位移值受到一定的限制。近年来出现 的盆式橡胶支座,克服了板式橡胶支座的缺点,其主要构造特点有二:一是将橡胶块放置于 凹型的钢盆内,使橡胶处于有侧限受压状态,大大提高了支座的承载力;其二是利用嵌放在 金属盆顶面的填充聚四氟乙烯板与不锈钢板相对摩擦系数小的特性,保证了活动支座能满足梁水平移动的要求。 桥梁GPZ(II)4.0SX盆式橡胶支座的设计与施工包括固定支座和活动支座两大类。活动支座又区分为单向 活动支座和双向活动支座。一般来说,桥梁固定端选用固定支座,活动端选用活动支座。例 如:简支梁桥应在每跨的一端设置固定支座,另一端设置活动支座;连续梁桥应在每联中的 一个桥墩上设置固定支座,其余墩台上均应设置活动支座。但若桥面较宽,固定端的两个支 座间距较大,横桥向伸缩值不容忽视时,固定端就不能使用固定支座,而是使用单向活动支 座,将其旋转90度置于梁下,这样既能保证纵桥向的固定作用,又能起到横桥向的活动作用 。此外,为了减小墩台的受力,对于简支梁桥,宜将固定支座布置在标高低的墩台上;

如何能保证GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座安装与布置,GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板简的平面滑崐移作为支座的滑移面,GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座具有低 的摩擦系数,承载能力大崐、变形小、耐磨耗、抗腐蚀能力强。采用密封的橡胶兴不但不大 提高了支座的承载能力及橡胶的寿命,更为重要的是保证了橡胶支座具有灵活的转动性能及良好的缓冲性能。

沈阳铁路局管辖的秦沈线是我国第一条自行设计施工的、通过能力100对以上、行车速度达到200km/h的快速客运铁路,具有��三高三新 特点,即运行速度高,规程规范新;技术含量高,设计标准新:质量要求高,施工工艺新。为了保证旅客列车高速运行下的安全 性、平稳性和旅客的舒适性,GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座采用了新的设计标准和大量的新技术、新材料、新结构、新工艺。 其中桥梁近万个GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座为盆式橡胶支座,采用了铜滑板和防尘围板设计。 1��问题的提出 在 2002年设备验交中,发现设有防尘围板的的盆式橡胶支座表面锈蚀、锚栓内润滑油风干,后经3年运营发现下列应进行的养护工作无法方便、

GPZ(ii)3.0sx盆式橡胶支座如何能正确安装

: 1)不能方便及时检查锚栓有无剪断,橡胶密封圈有无龟裂和老化。无法观测活动支座的位移标尺及相对位移是否均匀。 3)支 座高度的变化无法观测,不能校核支座内聚四氟乙烯板的磨耗情况。 4)支座表面杂物及灰尘无法及时清除,特别是铜滑板表面的灰尘不能完全擦净。 各部钢件不能进行油漆防锈。 上述工作如不能保证,支座长期处于无养护状态,易出现座板裂纹、钢件脱焊、滑板磨损、锚栓 剪切等严重病害,影响桥梁稳定,危及行车安全。 针对上述病害,分析了秦沈线盆式橡胶支座 的特点,认为该病害产生的主要原因是:引进防尘围板的设计,这种防尘围板虽然达到了支座防 尘作用,但并不是完全密封的,空气中的水汽进入支座围板内不易快速 蒸发 ,长时间滞留在围板内部,腐蚀橡胶支座铁件,反而缩 短了盆式橡胶支座的使用年限,支座的细部检查和日常养护也无法正常进行。

为了消除病害,延长盆式橡胶支座的使用寿命,稳定桥梁,确保 秦沈铁路的行车安全,决定拆除围板,把盆式橡胶支座裸露于外,使之便于检查和养护,支座铸 钢件可经常处于干燥状态。但需要对裸露的盆式橡胶支座滑板进行防尘,螺栓进行涂油。 为 了使支座螺栓经常保持良好状态,按常规每年春、秋季各进行一遍涂油防锈工序。但由于秦沈线支 座上方的梁端止水带多数漏水,雨水经止水带流向墩面,溅在支座上,加上风沙侵蚀,造成支座螺栓锈蚀严重。每年春秋两季数遍涂油防锈,仍不能保持螺栓良 好状态,需要增加油漆防锈遍数。支座螺栓涂油防锈工作是桥梁维修工作中一项繁重的高空手工劳动,这项作业需要投入大量人力物力。 盆式橡胶支座的位移是通过摩擦系数较小的聚四氟乙烯板和抛光铜板之间 相对滑动来满足的,滑板的一部分嵌入中间钢衬板的凹槽内,一部分高出衬板,高出衬板部分裸露于外,易进沙土、粉尘影响滑动,需要封闭防尘。 因此,寻找延长支座螺栓的涂油防锈周期方法和简便有效的支座防尘措施十分必要。在近三年来的养护实践中,摸索出了能够延长盆式 橡胶支座螺栓涂油周期和有效的防尘办法,实践表明效果明显。

对于连续梁桥,为使全梁的纵向变形分散在梁的两端,宜将固定支座布置在靠中间的支点处。 双向活动支座能在水平面内向任意方向移动。因此,弯桥的活动墩台上应选择这种支座。 至于单向活动支座,可在直桥中使用。但应注意,只有当活动墩上只有一个支座,或者支座 间横向温度伸缩量很小的情况下才宜采用。所以盆式橡胶支座一经问世,就被广泛地应用于 大、中型桥梁和城市高架桥中。这里介绍公路和城市道路桥梁中使用的盆式橡胶支座(简称 GPZ)的设计与施工。承载力是盆式橡胶支座的重要指标。在求得桥梁的恒载和活载QPZ盆式橡胶支座反力 之和后,便可确定所选用的盆式橡胶支座的容许承载力。确定支座容许承载力时,一般应使 支座的最大反力不要超过其容许承载力的5%。但需要注意的是,支座的容许承载力并不是选 择愈大愈好,这是因为第一:容许承载力大,橡胶支座尺寸也就较大,这样会加大墩台尺寸,不 仅造成浪费,也不美观。第二:更重要的是支座中四氟活板的摩擦系数与支座正压力成反比 ,如果支座反力比支座容许承载力小得多,则摩擦系数会大大增加,导致墩台和基础所受的 水平力大幅度增加,这将极为不利。因此设计时不必担心支座的安全储备。

其中GQF-C型、GQF-Z型、GQF-L型、GQF-F型桥梁伸缩装置适用于伸缩量80mm以下的的桥梁, GQF-MZL型桥梁伸缩装置型是由边梁、中梁、横梁和连动机构组成的模数式桥梁伸缩缝装置,适用于伸缩量80mm-1200mm的大中跨度桥梁。在整体的设计中要根据缝隙设计,缝隙越大伸缩装置越容易遭破坏。采用的缝隙过大或过小,以及没有考虑安装时的温度而调整间隙。特别是针对板式橡胶伸缩装置,易造成破坏。即使是连续桥面,在面层铺装上往往也会出现裂纹。因此。要采取预先切割桥面,设置接缝,或用较软的铺装层来吸收裂缝,或者安设小型的伸缩装置来解决。

GPZ(II)10SX盆式橡胶支座在安装前应检查零部件是否齐备。对活动支座应用酒精或丙酮清洗相对活动面,擦干后在四氟滑板凹槽内涂满295硅脂。GPZ(II)10SX盆式橡胶支座支承垫石顶面及梁底的橡胶支座安装部位必须清洁平整。根据公路桥梁施工规范,支座的四角高差不得大于2mm。 对现浇主梁,应将支座上、下底板临时固定相对位置,整体吊装,固定在设计位置上。对于预制吊装主梁,则应将支座上座板固定在大梁上,然后确定底盆在墩台上的位置。对具有临时支座的连续梁,则应先固定下座板,待主梁施工完毕,且校正位置后,拆除临时支座,让梁落在支座上。临时支座若系硫磺砂浆,在拆除临时支座时,必须在支座与临时支座之间采取隔热措施,以免损坏四氟滑板。支座安装时,其顺桥向中心线必须与主梁中心线或切线重合或平行。

GPZ(II)10SX盆式橡胶支座位置确定好后,即可将上、下部固定。支座与上、下构造连接方式,可采用焊接,也可采用地脚螺栓锚固。采用焊接时,不能连续施焊,要采用跳跃式断续焊接方法,逐步焊满周边,以免局部温度过高。采用地脚螺栓连接时,应将支座上座板与地脚螺栓按设计要求放好,再浇灌混凝土。下橡胶支座板与墩台连接处,应预留地脚螺栓孔。孔中灌注环氧树脂砂浆,于初凝前,从支座的地脚螺栓孔中插入地脚螺栓并带好螺母,待完全凝固后再拧紧螺母。

遇到路面漯河桥梁伸缩缝变形或塌陷,因及时维修,以免给交通带来不便。 由于桥面很小的不平整就会使它承受很大的冲击力,极易造成伸缩缝损坏。由于伸缩缝装置损坏至一定程度即会引起桥面跳车,从而影响桥梁的结构安全。因此对于开始局部损坏的伸缩缝应及时进行修复,做到经常性、不间断的维修,确保伸缩缝装置处于正常工作状态。伸缩装置的选用应根据各种伸缩装置的使用状况及适应范围进行分析对比,选择最经济、最合理的伸缩装置。通过安装漯河桥梁伸缩缝使桥面平整、光滑、不漏水渗水、确保了车辆平稳行驶。

盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置北京迈达斯技术有限公司相关规范条文对盆式GPZ(II)盆式橡胶支座选用的规定《 0混规》 [] 中第8..条:盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座应符合下列要求:按竖向荷载(汽 车计入冲击系数)标准值组合计算的GPZ(II)盆式橡胶支座承压力Rck,与《公路桥梁盆式GPZ(II)盆式橡胶支座》 表中“设计承载力”比较选用;固定GPZ(II)盆式橡胶支座在各方向和单向活动GPZ(II)盆式橡胶支座非滑移方向的水平力标准值,不得大于该标准“设计承载力”的0% (抗震型GPZ(II)盆式橡胶支座不大于0%);计算的GPZ(II)盆式橡胶支座转动角度不得大于0.0 rad。

新版《公路桥梁盆式支座》P规定GPZ(II)盆式橡胶支座的设计竖向 承载力从0.MN至60MN共分为级别。在竖向荷载作用下,GPZ(II)盆式橡胶支座压缩变形值不得大于GPZ(II)盆式橡胶支座总高度的%。 利用普通盆式GPZ(II)盆式橡胶支座图 静力线性分析中盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座的刚度设置 在一般静力分析中,可通过定义边界条件 > 弹性连接 >一般(类型)的方式较方便地模拟盆 式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座,如图所示。此时需要输入SDx,SDy,SDz,SRx,SRy, SRz,6 项刚度数值。前三项分别指单元局部坐标系下GPZ(II)盆式橡胶支座单元沿x,y,z三个方向 的平动刚度;后三项分别指单元局部坐标系下GPZ(II)盆式橡胶支座单元沿x,y,z三个方向 的转动刚度。注意,弯桥建模中有时需要根据GPZ(II)盆式橡胶支座布置方向定义GPZ(II)盆式橡胶支座节点的局部坐标系和BETA角。 普通GPZ(II)盆式橡胶支座的参数可按图设定 。图为弹性连接的局部坐标示意图。图 弹性连接的局部坐标系方向利用抗震型盆式GPZ(II)盆式橡胶支座 在抗震分析中,往往需考虑活动盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座的边界非线性特性以反映GPZ(II)盆式橡胶支座的减振效应。

GPZ(KZ)系列公路桥梁抗震盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座 P为例,其隔震工作原理包含三个阶段 :首先,当GPZ(II)盆式橡胶支座水平力大于其设计竖向承载力的0%后,效能板开始滑移,为 第一道隔震作用;然后阻尼圈进入工作,发挥第二道减振作用;当地震冲击波超过一定极限 时,该系列的刚性抗震起到第三道隔震减振的作用。虽然抗震型盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支 座近些年已有较大发展,但由于缺乏试验数据及理论模型,目前暂时无法在midas/Civil中准 确模拟。下面仅根据相关桥梁规范,介绍如何在反应谱法及时程法中简化地模拟盆式GPZ(II)盆式橡胶支座。.反应谱法分析根据《08细则》 [6] 6..7及《城市抗震规范》 [7] 6..6规定,活动盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座的摩擦效 应可采用双线性理想弹簧单元模拟,如图6所示。盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置北京迈达斯技术有限公司桥梁部 王亮(编) 唐晓东(核)

6盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座双线性理想恢复力模型活动摩擦系数活动盆式GPZ(II)盆式橡胶支座临界滑动摩擦力(kN)为 maxdFR (-)式中,d为滑动摩擦系数,一般为0.0 [6]P6, [7] P 或根据产品手册选取,R为GPZ(II)盆式橡胶支座所承担的上部结构重力(kN)。抗震型盆式GPZ(II)盆式橡胶支座的初始(弹性)水平刚度为 maxyyy F kx (-)类似地,可以得到抗震型盆式GPZ(II)盆式橡胶支座的初始(弹性)竖向刚度计算公式 max,zzz Fkx (-)式中xy, xz为水平屈服位移,一般取GPZ(II)盆式橡胶支座临界滑动0.00 m [7] P 由于Civil静力线性分析忽略非线性边界单元,故采用反应谱法计算地震作用时,可通过边界条件 > 弹性连接 >多折线(类型)定义,具体可参考弹性连接设置的相关技术资料。如图8所示。定义多折线时,程序默认(0,0)点为起点,第二个位移点按 屈服位移xy考虑,F(y)根据规范按式(-)计算,第三个点可输入最大位移限值,如0.0 m,F(y)保持不变。.非线性时程分析 与反应谱法的分析原理不同,弹塑性时程分析求解结构在地震波输入的每一时刻的相应。因此需要将边界非线性特性按滞回模型考虑。在 midas/Civil中使用边界条件 > 一 般连接 > 滞回系统 来模拟非线性边界的滞回曲线。具体方法可参考 midas Civil非线性时程分析的相关资料。图7为midas Civil的滞回系统模型。 盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置 

刚度值;最后,用midas/Civil中 边界条件 > 刚 性连接,以主梁节点为主节点,GPZ(II)盆式橡胶支座顶部单元为从属节点,建立GPZ(II)盆 式橡胶支座顶端节点与主梁单元节点之间的联系。这种模拟将主梁节点与GPZ(II)盆式橡胶支 座顶部节点形成一个受力整体,能够较真实地模拟GPZ(II)盆式橡胶支座上下连接的受力情况。弹性连接(一般)及弹性连接(多折线)设置如图8所示 (a) (b) 图 8 弹性连接设置示意图:(a) 一般 (b) 多折线 盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置北京迈达斯技术有限公司桥梁部 王亮(编) 唐晓东(核)9图 9 测试用外加荷载:0000kN(或00kN)为了说明两种边界条件设置方法的差异,现于节点7分别施加整体坐标系X方向的0000kN及00kN 水平力(图9)进行测试,对比结果汇总如表所示表 两种弹性连接在不同外荷载作用下结果差异对比节点荷载工况 7号节点荷载kNDX(mm) DY(mm) DZ(mm) FX(kN) FY(kN) FZ(kN) 00 (位移) 79 (反力)cLCB-00弹性连接(一般)-0.9-0.0-0.78.60.68.7 弹性连接(多折线)-0.9 -0.0 -0.8 8.6 0. 9.07 -0000弹性连接(一般) -. -0.8.696.6.06-8. 弹性连接(多折线)-.0 -0.76 .68 90.00 .8 -00.00对比发现多折线类型的弹性连接能够考虑结构超过弹性位移极值后的刚度折减。当水平力较小(00kN )时,由于 SDx, SDy, SDz三个方向线位移均未超过输入的弹性位移限值,两种弹性连接类型得到的效应 值相近;当水平力增大后(0000kN),多折线模型的弹性位移结果超过了设定的位移限值, 计算结果较之弹性连接(一般)模型得到的结果有明显不同。说明弹性连接(多折线)能更精确模拟实际盆式GPZ(II)盆式橡胶支座的受力特点。 盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置北京迈达斯技术有限公司桥梁部 王亮(编) 唐晓东(核)0 .模型简介及GPZ(II)盆式橡胶支座初选已某单跨 简支先张空心板梁桥为例,进一步说明如何选取GPZ(II)盆式橡胶支座。模型具体参数详见参 考文献[7]例题一。考虑桥面较宽,GPZ(II)盆式橡胶支座布置方式如图错误!未找到引用源。所示。图 0

GPZ(II)盆式橡胶支座布置图以上述方式形成边界条件后,按照图的 方式,将被约束的自由度刚度设为×07KNm,其余均设为0。在恒荷载和汽车荷载(考虑冲击 系数)组合下,算得边板及中板的GPZ(II)盆式橡胶支座反力如图、所示。各GPZ(II)盆式橡 胶支座水平位移限值取0.00m。另根据《0混规》8..条,各GPZ(II)盆式橡胶支座的GPZ(II)盆式橡胶支座转动角度不得大于0.0 rad。.支座参数修正由于《0混规》 [] 中未提及盆式 橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座刚度的详细计算方法,在此根据两本抗震规范,即式(.)-(.) ,得所选盆式GPZ(II)盆式橡胶支座各刚度值为(全局坐标方向): 固定铰 DX、DY方向:刚性; 固定铰DZ方向: max,00 6.79.9 zz Fx  kN/mm;盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置北京迈达斯技术有限公司桥梁部 王亮(编) 唐晓东(核)单向活动铰非约束方向: max,90 0 xxF x  kN/mm;约束方向:刚性; 单向活动铰DZ方向: max,00 ..8 zz Fx kN/mm; 双向活动铰DX、DY方向: max,90 0 xxFx   kN/mm; 双向活动铰DZ方向: max,00 ..8 zz Fx  kN/mm; 所有盆式GPZ(II)盆 式橡胶支座RX、RZ方向均按刚性考虑,RY方向按释放(0 kN/mm)考虑。

GPZ(II)盆式橡胶支座刚度值设置如表所示表 节点弹性支承设置结果(单位: kN/mm) SDZ SDY SDX SRZ SRYSRX 固定铰 E9 E9 6.8 E9 0E9 X向活动铰 0 E9 . E9 0 E9 Y向活动铰 E9 0 . E9 0 E9 双向活动较00.E90E9若需进一步考虑地震作用,则所选GPZ(II)盆式橡胶支座尺寸可能需要调整。如按更新的 GPZ(II)盆式橡胶支座刚度值计算某E地震作用下的反力及位移结果如图、所示。最大水平力为0KN > .KN,需增大GPZ(II)盆式橡胶支座型号重新试算。 图GPZ(II)盆式橡胶支座水平反力(顺桥向)结果 盆式橡胶GPZ(II)盆式橡胶支座-刚度计算及设置北京迈达斯技术有限公司桥梁部 王亮(编) 唐晓东(核)图 GPZ(II)盆式橡胶支座水平反力(横桥向)结果小结盆式支座刚度设定比较直观,通常只需设置六个自由度上的刚度值即可。如果考虑橡胶支座的滑移性能,可用填入“0”或一“较大数(一般不超过E7kN/m)来模拟;如果需要考虑GPZ(II)盆式橡胶支座的摩擦滑移性能,可以通过“弹性连接(多折线)”输入弹性位移限值来考虑。此时弹性位移限值可参考《城市桥梁抗震设计规范》6.节的内容。

如何将GPZ(II)6.0SX盆式橡胶支座安装在桥梁上操作要点

(1)螺栓锚固GPZ(II)6.0SX盆式橡胶支座安装方法 1)将墩台顶清理干净。2)测量放线。在支座及墩台顶分别画出纵横轴线,在墩台上放出支座控制标高。 3)配制环氧砂浆。配制方法见“1、板式橡胶支座安装中(4)拌制环氧砂浆”的有关要求。

4)安装锚固螺栓。安装前按纵横轴线检查螺栓预留孔位置及尺寸,无误后将螺栓放人预留孔内,调整好标高及垂直度后灌注环氧砂浆。 5)用环氧砂浆将顶面找平。6)安装GPZ(II)6.0SX盆式橡胶支座。在螺栓预埋砂浆固化前进行 支座安装;找平层要略高于设计高程,支座就位后,在自重及外力作用下将其调至设计高程;随即检验,误差超标及时予以调整,直至合格。


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