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GPZ 8SX公路桥梁橡胶支座安装技巧和防范措施

2018-07-17 16:20:28 安通公路桥梁配件厂 阅读

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中小型桥梁如何选择定型所使用的GYZ,GJZF板式橡胶支座,桥梁板式橡胶支座的主要作用是将桥跨结构上的恒载与活载反力传递到桥梁的墩台上,同时保证桥跨结构所要求的位移与转动,以便使结构的实际受力情况与计算的理论图式相符合。根据以上要求,GYZ 250*49板式橡胶支座应设计成在垂直方向具有足够的刚度,从而保证在最大竖向荷载作用下,支座产生较小的变形;在水平方向则应具有一定的柔性,以适应梁体由于制动力、温度、混凝土的收缩、徐变及其它荷载作用引起的水平位移;同时,橡胶支座还应适应梁端的转动。在进行橡胶支座受力分析时,首先必须计算每个支座上所承受的竖向力和水平力,根据这些外力来选定支座的尺寸并进行强度和稳定性验算。

根据岭脚大桥主梁结构,结合现场橡胶支座施工需要,分别对主桥采用先边跨合拢和先中跨合拢状态下由温度差产生的轴向应力进行计算并进行简单的分析,仅供在橡胶支座施工中参考。关键词:边跨;中跨;合拢;温度差;轴向应力 1 概述徽杭高速公路岭脚大桥全长470.8m,纵向采用分离双幅形式。主桥为双幅4跨预应力混凝土变高度直腹板连续刚构体系箱梁,其结构形式为45m+2×80m+45m,单箱单室。箱梁顶板宽11.0m,底板宽5.5m;梁高在主墩处为4.5m(4.61m),在过渡墩和中跨跨中处为2.0m(2.11m
)。箱梁底板厚度和梁高主要按抛物线变化,单幅桥面的单向横坡通过箱梁调整左右腹板高度来实现。 主桥箱梁采用挂篮悬臂施工,主墩各T的0#、1#块段采用在钢桁架梁拼成的双悬臂托架上浇筑,之后挂篮进行各T逐段的对称悬臂浇筑,边跨5.0m在支架上浇筑,按设计先边跨后中跨的顺序进行合拢。

当GPZ 8SX公路桥梁橡胶支座安装就位后怎么办应在顶、底板四周安装防尘罩。防尘罩不应影响支座的滑移与转动性能。当GPZ 8SX公路桥梁橡胶支座的特点  GPZ公路桥梁盆式支座采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板简的平面滑崐移作为支座的滑移面,具有低的摩擦系数,承载能力大崐、变形小、耐磨耗、抗腐蚀能力强。采用密封的橡胶不但不大提高了支座的承载能力及橡胶的寿命,更为重要的是保证了支座具有灵活的转动性能及良好的缓冲性能。GPZ系列公路桥梁盆式支座的具有构造简单、重量轻、价格便宜的特点。本产品适用建筑高度低,对桥梁设计非常有利,并且造价相对经济,非常适用国内大中型桥梁使用。 标准设计的TPZB铁路桥梁盆式橡胶支座产品,它适用于竖向承载力为1500KN--12500KN,位移量(伸缩量)为30--250mm的铁路混凝土桥梁。为现行20-40m标准梁设计的支座型号为TPZB',竖向承载力为2000KN、2500KN、3000KN。适用于混凝土、预应力混凝土梁(分片梁、整孔梁、槽形梁、下承式梁)而设计的"标准梁支座"。属于非地震区支座,可用于直线、平坡、曲线及坡道的线路上。该支座螺检孔的直径、间距与标准设计梁一致,以便于与铸钢支座互换。  铁路桥梁橡胶支座名称代号:代号TPZB',表示为适用于铁路标准梁的铁路桥梁盆式橡胶支座的标准设计,简称"标准梁支座"。XXXXXXKN:设计竖向承载力(KN),例3000KN;使用性能分类代号:GD表示固定支座;HD表示纵向活动支座;例如:TPZB'3000GD 表示设计竖向承载力为3000KN的"标准梁支座"的固定支座。  2、固定式与活动式总高度相等。  3、此各铁路桥梁支座适用温度:常温:—25℃ ~+60℃ ,采用氯丁橡胶。低温:—40℃ ~ +40℃ ,采用三元乙丙橡胶 4、铁路桥梁橡胶支座的型号表示: 见图

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当GPZ 8SX公路桥梁橡胶支座名称代号:代号 TPZB,表示为标准设计的铁路桥梁盆式橡胶支座;TPZB'为“标准桥梁支座”的代号设计竖向承载力(KN):例1500KN; 使用性能分类代号:GD表示固定支座;HD表示纵向活动支座;例如:TPZB1500GD表示设计竖向承载力为1500KN标准设计的铁路桥梁盆式橡胶固定支座。注:专桥8156系列盆式橡胶支座可以分为固定支座与活动支座,两者的总高度相等。支座适用温度范围分类a、常温型支座:适用于-25℃ ---60℃,(氯丁橡胶)当GPZ 8SX公路桥梁橡胶支座耐寒型支座:适用于-40℃ ---60℃,(三元乙丙橡胶) 铁路桥梁橡胶支座的产当GPZ 8SX公路桥梁橡胶支座品性能如下: (1)聚四氟乙烯滑板的摩擦系数:  A、设计正应力σ=24Mpa时,μ≤0.05 B、聚四氟乙烯板加295硅脂润滑(设计正应力σ=30MPa)常温型:μ≤0.03 耐寒型:μ≤0.05C、填充聚四氟乙烯滑板(设计正应力σ=36MPa)常温型:μ≤0.075 耐寒型:μ≤0.12 (2)位移 纵向水平移:△= ± 30 ~± 250mm转角: θ= 40'  (3)水平力:固定支座及活动支座横桥向所承受的水平力为支座竖向反力的10%。 抗震盆式支座 GPZ(KZ)系列抗震盆式橡膠支座是依據中華人民共和國交通《公路橋梁盆式橡膠支座》(標準號JT391-1999)及公路工程搞震設計規範(JTJ004-89),在盆式橡膠支座的基礎上增加了消能和阻尼措施,並根據土木工程防災國家試驗室對多組支座振動台試驗結論,由中公規劃設計院有關專家開發設計的一種新型抗震盆式橡膠支座。 GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡膠支座),主要由上座板、消能板、密封圈、橡膠板、底盆和阻尼膠圈等組成。GPZ(KZ)DX(單向活動抗震盆式橡膠支座)還有中間鋼板、四氟滑板、不鏽鋼滑板及側向滑移裝置等。減震原理主要是當支座水平力大於支座設計豎向承載力的20%后,消能板開始滑移,起到第一道隔震效果,然後阻尼圈發揮第二道阻尼效果,支座起到抗震作用。當地震衝擊波超過一定極限時,該系列的剛性抗震起到了第三道抗震效果。 1、 豎向承載力   本標準系列支座的豎向承載力(即支座反力,單位MN)分31級,即0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55和60。支座設計承載力允許超載10%。

水平承載力:固定橡胶支座在各方向和單向活動支座在非滑移方向的水平承載力均不小於支座堅向承載力的20%。 3、 GPZ(KZ)的技術性能:  i. 支座轉角不小於0.02rad橡胶支座适用梁型及单个重量表  标准梁跨度 支座型号 20x40 TPZB'2000(GD、HD) 32TPZB'2500(GD、HD) 40 TPZB'3000(GD、HD)      YZM系列铁路桥梁圆柱面钢支座    YZM系列圆柱面钢支座是铁道部科学研究院研制的一种以面接触传力为特征的新型钢支座,适用于7度、8度震区各种跨度的铁路预制应力混凝土简支T型梁。YZM系列免维护圆柱面钢支座的工作原理及特点,活支支座利用上摆和滑块这间的圆柱的相对转动来适应梁端发生转动,用滑块与底板之间的平面滑动来适应梁端的水平位移。为了减小梁体的转 动和滑动的摩擦阴力,上摆与滑块之间和滑块与底板之间分别镶嵌了不锈钢板和聚四氟乙烯滑板。  圆柱面钢支座为支掉活动支座平面滑动部分而增加了限位装置。列车的制动力或牵引力由作用有较大竖向荷载的圆柱面产生恢复力来平衡。并将其传递到底座和桥墩。由限位块平衡列车的横向力和风力,阴制梁的横向位移,限位块同起着抗震作用和限制意外事帮的发生。在防护上采用多重防尘,防腐蚀性设计,以达到免维护和先旱灾性能。其特点是该支座具有受力性能好,转动滑动灵活,结构高度低,抗震能力强,密封防护性好和可以少维护或免维护等优点。 QZ-YZM、TK-YZMM圆柱面橡胶支座说明  YZM圆柱面钢支座系列中包括QZ-YZM、TK-YZM系列。QZ-YZM系列圆柱面钢支座是YZM系列圆柱面钢支座结合青藏铁路特殊的地理环境条件而设计的圆柱面钢支座,抗7度、8度和9度地震区用抗震桥梁支座首选产品,跨8-32米的预制预应力混凝土简支梁和钢混凝土结合梁,详细资料请向我公司索取。现详介绍一下TD-YZM技术性能结构。TD-YZM圆柱面钢支座的代号见下图1.GPZ系列桥梁盆式支座分类

a、公路双向活动橡胶支座:具有竖向转动和纵向与横向滑移性能,代号为SX; 双向活动支座:具有竖向转动和纵向与横向滑移性能,代号为SX。B. 单向活动支座:具有竖向转动的单一方向滑移性能,代号为DX。C. 固定支座:仅量有竖向转动性能,代号为GD。2、支座代号GPZ XXX SX(DX、GD)(F)表示耐寒型,常温型不表示:SX 表示支座类型:XXX,用数字表示竖向承载力单位kn; 、单向活动支座:具有竖向转动和单一方向滑移性能,代号为DX;c、将固定支座:仅具有竖向转动性能,代号为GD。 2.根据适用温度范围  a.常温型橡胶支座:适用于-25℃~+60℃;b.耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃代号为F。  3.技术性能 a.支座竖向转角≥40′ b.竖向承载力1000-50000KN共分28级,非滑移表面的水平承载力为竖向的10% c.摩擦系数:常温型μ≤0.04 耐寒型μ≤0.06 支座压缩变形值不得大于支座总高度的2%,盆环的径向变形不得大于盆环外径 的0.5‰  GPZ(Ⅱ)系列盆式橡胶支座  1.GPZ(Ⅱ)系列盆式橡胶支座可以分为:双向活动支座 代号为SX;单向活动支座 代号为DX;固定支座 代号为GD 2.适用温度范围 常温型支座:适用于-25℃~+60℃; 耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃代号 为

由于过渡墩3#墩施工严重滞后,给按先边跨后中跨的设计合拢顺序合拢带来困难,为此施工方建议采用先中跨后边跨的合拢顺序合拢。 2 先中跨合拢 2.1 中跨合拢轴向应力计算 岭脚大桥主为变截面箱梁,为简化计算,将橡胶支座温度变化产生的轴向内力按线型膨胀计算,并将截面箱梁分段按平均截面计算。由于主墩4#、5#、6#墩与箱梁固结(如图1),假设主墩的刚度足够大,在温度变化时两端墩身无位移,则依据变形协调原理得: 图1 温度应力计算图示 N1=α△tL/{Lg/(EgAg)+2∑[Lih/(EhAih)]} (1)式中:N1———梁因升温所受的轴向力; t———合拢期间温度差; α———钢筋混凝土线膨胀系数取1×10-5; L、Lh、Lg———分别是合拢跨长及悬臂浇筑段长度和合拢块 钢支撑的长度,分另取77m、37.5m、2.0m; Eg、Eh—分别为钢和混凝土的弹性模量,分别取2.1×105MPa、3.5×104MPa; Aih———箱梁的第i平均截面积; Ag———钢接杆截面积,[40槽钢的截面积为75cm2,合计600cm2; Lih———箱梁的第I段的分段长度。 岭脚大桥箱梁每块段的平均截面积和分段长度见表1。 表1 箱梁特性表 节段号 平均截面积 (m2)节段长度

根据现场准备合拢时间和当地气候,取△t=10℃。将以上 数据代入(1)式得:N=18.48×103 kN。 2.2 临时钢接杆的验算 在施工设计图中,合拢块在合拢前需采用临时钢接杆进行锁定,临时钢接杆见图2。每个合拢段(单幅)共用4根钢接杆,顶底板处各2根,每根钢接杆由2根[40槽钢组拼而成。由于合拢期很短,在此期间混凝土发生徐变很小,可以忽略,则临时钢接杆上所受的力即约等于N。这种巨大的应力对钢接杆的焊接也提出很高的要求。 2.2.1 焊缝剪应力计算总第94期临时劲性钢杆件示意图   在盆式橡胶支座施工图设计中,临时钢接杆与箱梁内的预埋件采用焊接连接,焊缝高8mm,每条焊缝长60cm。则: τ=N/(0.7hf∑Lf ) (2) 式中:N1———由于温度差产生的轴向应力;hf———贴角焊焊缝高度,取8mm; ∑Lf ———焊缝的计算长度,取9.6m。将上述数据代入(2)式得=343.8MPa>85MPa=[τ],不能满足规范要求。只有当焊缝总长达27.2m,即每条焊缝长约 1.7m,才能使焊缝满足抗剪要求,但从施工角度考虑,在短时间 内完成合拢段的临时锁定是有一定难度的。 2.2.2 临时钢接杆计算 若焊缝能够满足抗剪要求,

则临时钢接杆也必须满足要求才能保证临时锁定能够正常工作。由于合拢段的锁定和混凝土 浇筑均在一天气温最低时进行,QPZ盆式橡胶支座在温度变化(升高)时其受力图如图3所示。钢接杆承受轴向应力和合拢段混凝土的重量(不考虑槽钢自重)
。则: 图3 钢杆件计算图示 σ=N/Am+1/2μ・M/Wm (3) 式中:σ———杆件的弯曲应力; N——杆件所受的计算轴向应力,取4.62×103kN; 1———轴凡受压杆件的纵向弯曲系数,可由杆件的长细比λ确定。 λ=L/rx (4) 式中:L———杆件的自由长度,取2.0m; rx———杆件对强轴的回转半径。rx=x/Am 式中:Ix———杆件对强轴的惯性矩,取35200cm4; Am———杆件的截面积,取150cm2。 将以上数据代入(4)式得λ=13.1,经查表得1=0.9。2———杆件在主平面内受弯时的纵向弯曲系数其值可由杆件的计算长细比λe来确定; λe=α・L/h・rx/ry(5) 式中:α———系数,取1.8; h———杆件的高度,取40cm;ry———杆件对弱轴的回转半径,rx=Iy/Am,其中Iy为杆件 对弱轴的惯性矩,取2114cm4; 将以上数据代入(5)式得λe=36.8,则查表得2=0.898。μ———考虑弯矩因杆件受压而增大所引用的值,取1.4; M———杆件中部1/3长度范围内最大计算弯矩,M=ql2/24=7.6kN・m; Wm———截抵抗矩,取1758cm3。 将N、1、2、μ、M、Wm的值代入(3)式是σ=311MPa >1[ σ]=126MPa,故临时钢接杆的强度和稳定性均不能保证。2.3墩顶位移 以上计算均是以主墩刚度足够大,而且在轴向应力作用下墩顶不发生位移为前提的,但设计主墩为薄壁柔性墩,当发生温度变化时,箱梁和钢接杆的变形将使箱梁两端主墩墩顶产生位移。由于中跨两跨同时合拢,5#墩处于力的理论平衡状态,墩顶不发生相对位移;而4#、6#墩墩顶位移量与箱梁和钢杆接杆因温度差产生的变形量之和相等,即: δ=△l=αg△tLg+2αh△ tLh(6) 式中:αg———钢的线膨胀系数,取1.2×10-5; αh— ——钢筋混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5;Lg———钢接杆的工作长度,取2.0m; Lh———箱梁悬臂段长度,37.5m;其它符号同上。 将以上数据代入6)式得△l=8mm。 3 先边跨合拢3.1 边跨合拢应力计算 岭脚大桥边渡墩顶箱梁底设有盆式橡胶支座,箱梁在温度变化时引起的热胀冷缩产生的轴向应力一部分会因为支座的活动得以释放,边跨合拢的应力计算图见图4。箱梁因温度变化产生的轴向应力即等于支座的摩擦力: 图4 温度应力计算图示 N2=Qf(7) 式中:N———合拢段钢性支撑所受的压力; Q———合拢段半跨及自由伸缩段梁的自重,取4966kN;f———支座摩阻系数,橡胶支座取0.06。 将以上数据代入(7)得N2=298kN。将N2分别代入(2)、(3)得τ=5.5MPa<85MPa,σ=8.1MPa <126MPa,即钢接杆的焊缝、强度和稳定性均能得到保证。3.2 中跨合拢计算分析 边跨先合拢后,主梁边跨形成一次超静定结构,当再进行中跨合拢时,过渡也参与了计算。基于箱梁两端主墩墩顶未发生位移,则临时钢接杆所受的轴向应力与先中跨合拢时的中跨临时钢接杆所受的轴向应力相等,即N1。临时钢接杆和焊缝的抗剪验算与先中跨合拢时中跨临时钢接杆相同。但由于主墩为柔性墩,当箱梁因温度差发生变形时,主墩4#、6#墩顶必预应力张拉 4.5.1 钢筋砼锚墩及横竖锚梁施工 第一次注浆完成后,即浇筑30#钢筋砼锚墩及横竖锚梁。锚 墩尺寸为1m×1m×0.6m,锚梁尺寸为0.4m×0.3m。同一排的锚墩与锚梁要一次浇筑。锚墩中心加设12×12cm(直径)×15 (高度)螺旋筋,螺旋筋套在钢绞线防腐管外侧。锚墩上表面应与钢绞线轴线垂直。 4.5.2 安装钢垫板 锚墩浇筑后在其表面座30#砂浆安置30cm×30cm×3cm钢垫板,钢垫板中心钻70mm孔、边部钻30mm孔分别穿钢绞线和第二次注浆管,进一步校正与锚孔轴线垂直。

预应力张拉 (1)砂浆强度达到80%以上时,方可加载张拉。拉前张压力 表与千斤顶应标定合格方可使用。使用OVM15—4型锚具,采用YC150型四束锚筋张拉千斤顶及配套油压泵,四束同步张拉。 (2)安装20cm×20cm×2cm钢垫板,安装工作锚板、夹片、限位板、千斤顶。正式张拉前必须依次取设计值的0.2、0.25倍进行逐级预张拉5次,使张拉设备各部位紧密接触, 索体完全平直,然后再张拉至设计值,并持荷25~30min,然后对锚筋进行锚固。张拉完成后移去工具锚、千斤顶及限位板,用切割机除多余钢绞线,
锚具外预留钢绞线长度>7cm,并加水冷却。 4.6 补浆封锚 预应力张拉后即对锚固体进行第二次注浆,在注浆结束前要保持稳压15~20min(注浆压力≥0.4MPa),然后用砼封盖锚板顶部,防止锚头风化侵蚀。GPZ(II)20SX盆式橡胶支座的施工中应注意的一些问题 5.1 钻孔中应注意的问题 (1)在钻孔过程中每次提钻后要对岩芯进行观察描述和记 录,记录各岩层岩性、厚度及其裂隙发育、充填胶结情况,做好岩芯的地质描述,发现问题及时处理;钻进达到设计深度后,不能立即停钻,必须在停止进尺的情 况下,稳钻1~2min,防止孔底端部尖灭,达不到设计的锚固直径; (3)要间隔钻孔,防止邻孔干扰造成塌孔; (4)钻孔完成后应将孔内清洗干净。可先用高压水冲洗,再 用高压风吹干,以防止锚索不能下到预定深度。 5.2 注浆过程中应注意的问题 (1)注浆浆液应搅拌均匀,随搅随用,浆液应在初凝前用完, 并严防石块、杂物混入浆液; (2)注浆开始和中途停止较长时间,再作业时宜用水或稀水泥浆润滑注浆泵和注浆管线; (3)做好注浆记录; (4)第一次注浆在孔口溢出浆液时即可停止注浆; (5)第二次注浆应在注浆压力≥0.4MPa时稳压15~20min, 以使注浆充分。 5.3 张拉施工中应注意的问题 (1)张拉前应将钢垫板和锚具安装好,并和锚索轴线方向垂 直,安装千斤顶时注意千斤顶轴线应于锚索轴线在一条直线上,而且不可压弯锚头部分; (2)张拉前应对千斤顶和油泵进行标定,按标定的数据进行张拉。在张拉时,事前检查油泵各阀门的工作情况、油管的畅通情况,以免在张拉时工作不正常而造成张拉失败; (3)锚索张拉荷载要分段逐步施加,严禁一次加至锁定荷载; (4)张拉过程中应记录张拉力与伸长值,最后形成汇总表;(5)张拉过程中应采取防护措施,防止钢筋断裂或预应力设 备破坏,千斤顶后不能站人。 6 结束语 采用预应力锚索对高边坡进行防护,防护效果好,施工场地占地小,避免了用抗滑桩、挡墙等大型圬工结构进行防护,节约空间,尢其是在场地受限的施工地段,更显出其优越性。另外,由于其施工操作简便,施工成本低,可获得较好的经济效益,在高边坡防护施工中值得推广应用。 (上接第140页) 移,则过渡墩上的支座将发生滑动,其摩擦阻力N2与钢接杆所受的轴向应力相等,则此时相关计算过程与边跨合拢相同。边跨合拢后两跨中跨同时合拢,5#墩由于前后所受力理论上相等不会发生相对位移,则两跨主梁的变形均转移至4# 、6# ,则两墩的相对位移与先两中跨同时合拢时的位移相同,即8mm。 4 结论 从以上的分析中可以得出以下结论: (1)中跨合拢时临时钢接杆的验算及焊缝的抗剪验算是基于主墩刚度足够大为前提的,在此前提下无论是先边跨合拢还是先中跨合拢,原设计图的钢接杆及其焊缝均不能满足规范要求。 (2)由于主墩为薄壁空心柔性墩,当箱梁因温度差产生变形时,在巨大的推力作用下墩顶发生了相对位移,箱梁的变形量将转换成墩顶位移。虽然先边跨合拢会在过渡墩支座上产生摩擦阻力,但其阻力仅为中跨合拢时箱梁轴向应力的1.6%,可以忽 略不计,即4#、6#墩墩顶的位移量与合拢顺序无关。 (3)无论先边跨或先中跨合拢,理论上边跨合拢的温差轴向应力相等,但中跨合拢的温差轴向应力与合拢顺序有一定的关系。 (4)合拢顺序不同,结构受力图式不同,结构内力也不相同。所以合拢顺序的调整必须征得设计和监理单位的同意,并有可靠的理论计算依据及过程,否则施工单位不能轻易调整合拢顺序。

GYZ 250*49板式橡胶支座构造特点

板式橡胶支座通常由若干层橡胶片与钢板(以 钢板作为刚性加劲物)组合而成。各层橡胶与其上下钢板经加压硫化牢固粘接成为一体。 这种橡胶支座在竖向荷载作用下,嵌入橡胶片之间的钢板将限制橡胶的侧向变形,垂直变形则相应减少,从而可以大大提高支座的竖向刚度(抗压刚度)。此时,支座的竖向总变形即为各层橡胶片变形的总和。橡胶片之间嵌入的钢板在阻止胶层侧向膨胀的同时,对支座的抗剪刚度几乎没有什么影响。支座在水平力作用下,加劲橡胶支座所产生的水平位移取决于橡胶片的净厚。为了防止加劲钢板的锈蚀,板式橡胶支座上下面及四周均有橡胶保护。3 板式橡胶支座应满足如下条件3.1 支座橡胶层总厚度σ1从满足剪切变形考虑,应符合下列条件: 不计制动力时 σ1≥2 ΔL计入制动力时 σ1≥1.43 ΔLΔL—由上部结构温度变化、混凝土收缩和徐变、桥面纵坡及制动力产生的最大位移量; (2)从保证受压稳定考虑,应符合下列条件: ①矩形支座:(la/10)≤σ1≤(la/5)②圆形支座:(d/10)≤σ1≤(d/5)式中:la—矩形支座短边尺寸;d—圆形支座直径。3.2 支座形状系数S:5≤S≤124 板式橡胶支座的设计计算及选定方法4.1 设计条件 (1)结构型式:25m装配式预应力混凝土简支空 心板 (2)温度变化:-25℃~+35℃(使用地区的最 低和最高温度) (3)混凝土徐变系数<t: 由于2Ahμ=2×6274483.4 =26.0cm 式中:Ah—构件混凝土截面面积为6274cm2;μ—与大气接触的截面周边长度483.4cm. 且相对湿度为75%,受荷时混凝土龄期7~60d,查表得:<t=2.16 (4)混凝土线膨胀系数αt=0.00001 (5)混凝土干燥收缩折减系数(考虑预制后两个 月安装)β=0.5 (6)一根主梁预应力钢束总压力Py: 主梁钢束采用17<j15.24(7<5),张拉控制应力为1395Mpa,截面积为140mm2,则一根主梁预应力钢束总压力: Py=17×(140×10-6m2)×(1395×106N/m2) =3320100N=3320.1kN (7)跨中截面面积:Ah=6274cm2

主梁最大支点反力:Nmax=347.5kN (9)主梁恒载支点反力:Nmin=162.5kN(10)桥面纵坡:i=0.41% (11)每片主梁的汽车制动力T(汽车荷载采用:汽车—超20级): 汽车制动力取一辆重车的30%,即 T=(550kN×30%)/10=16.5kN(全幅桥为10片梁) 4.2 支座最大位移量计算 (1)温度变化产生的位移量: Δlt=-Δt×αt×l =+35(-25)×0.00001×25000=+8.75mm(-6.25mm) (2)混凝土干燥收缩产生的位移量(按降温20℃计算): Δla=-Δt×αt×l× β=-20×0.00001×25000×0.5=-2.5mm (3)混凝土徐变产生的位移量: 50号混凝土弹性模量Eh=3.5×104Mpa Δlc=- PyAh×Eh ×<t×β×l =-3320.1 6274×3500×2.16×0.5×2500==-4. 08mm(4)由温度、混凝土干燥收缩、混凝土徐变产生 的位移量合计: Δl=Δlt+Δla+Δlc =8.75+2.5+4.08=15.33mm 4.3 橡胶支座尺寸选择:以GJZ—矩形板式橡胶支座为例 (1)计算支座中单层橡胶片厚度δ1及支座平面尺寸选择:


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