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安通良品桥梁板式盆式橡胶支座
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安通GPZ(II)3.5SX盆式橡胶支座刚度计算及设置方法

2018-07-17 16:30:14 安通公路桥梁配件厂 阅读

安通GPZ(II)3.5SX盆式橡胶支座刚度计算及设置方法151-3082-8567

p>40m简支梁支架上需要安装哪种GPZ盆式橡胶支座,40m简支梁支架法施工方案13由正应力计公式得:sigma;w=Mmax/W=12.1times;106mm/(102times;103mm)=118Mpa<[sigma;w]=145Mpa满足要求;挠度/p>40m简支梁支架上需要安装哪种GPZ盆式橡胶支座,40m简支梁支架法施工方案& 13 由正应力计公式得: σw=Mmax/W=12.1×106mm/(102×103mm) =118Mpa<[σw]=145Mpa满足要求; 挠度计算按简支梁考虑得:I14工字钢弹性模量 E=2.1×105Mpa; fax=5qL4/(384EI)=5×119.7N/mm × (900mm)4/(384×2.1×105N/mm2×712×104mm4) =0.68mm<[f]=2.25mm([f]=L/400)刚度满 & 足要求。 ②、方木检算 底模下托架采用10*15cm方木(杉木)则每延米受力为: q=0.3× & 132.96=39.9kN W=bh2/6=10×152/6=375cm3 则方木所受应力为: σ=qL2/8W=39.9×103×0.52/ 8×375×10-6) =3.325Mpa<[σ]=10Mpa(参木结构设计规范) 强度满足要求。 由剪应力计算公 & 式得: τ=3Q/2A=3×132.96kN/m×0.3×103×(0.5/2)/(2×0.1×0.15) =1Mpa<[τ]=1.2Mpa( & 参考杉木质) 强度满足要求。 由矩形简支梁挠度计算公式得: E=9×103Mpa(杉木弹性模量) & ;I=bh3/12=2812.5cm4 fmax=5qL4/384EI& xxxx局佛肇项目

40m简支梁支架法施工方案& 14 =5× & 132.96×103×0.54/(9×109×384×2812.5×10-8) =0.43mm<[f]=1.25mm([f]=500/400=1.25mm & ) 刚度满足要求。 衡水同泰工程橡胶有限公司生产GPZ盆式橡胶支座的立杆强度验算: 脚手架(φ48×3.5)立杆的纵向间距为0.9m,横向间 & 距为0.9m和0.6m,因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m或0.6m×0.9m箱梁均布荷载,由工字钢横梁集中传至杆顶。根据受力分析,不难发现斜腹板对应的间距为0.6m×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m的立杆受力大,故以斜腹板下的间距为0.6m×0.9m立杆作为受力验算杆件。则 P=132.96kN/m2(腹板处每延米的荷载) 由于大横杆步距为1.2m,长细比为 & λ=l/i=1200/15.78=76,查表可得 φ=0.744,则有: [N]=φA[σ]=0.744×489×215=78.22kN 而 Nmax=P×A=132.96×0.6×0.9=72KN<78.22kN 抗压强度满足要求。另由压杆弹性变形计算公式 & 得:(按最大高度10m计算) △L=NL/(EA)=72N×103×10×103mm/(2.1×105N/mm×4.89×102mm) & =7.01mm 7.01mm<10mm(L/1000)压缩变形满足要求。 ④、地基容许承载力验算: 根据地基处 & 理要求,地基承载力达到180Kpa,即每平方米承受18吨;腹板处混凝土最重为132.96kN/m2(含静载系数和1.2倍的预压系数),即每平方米承受13.3吨,满足施工要求。 3.5、模板安装 箱梁外模由指定厂家生产定型大块钢模,底模、内模和端模采用木模或竹胶板。 3.5.1外模部分& xxxx 局佛肇项目部

40m简支梁支架法施工方 & 案& 15 模板采用支架支撑,采用对拉螺栓连接的方式,支架和底板下部分别用螺旋丝杆支撑, & 具体结构如图中所示; 外侧模板用料为: 面板(厚6钢板);连接边(厚12*100带钢);附面 & 板背肋(10#槽钢),支架(14#工字钢和8#槽钢配合),支架间距1500mm,支架之间用[8连接成整 & 体; 底模用料: 底模采用2cm厚的竹胶板,底模下铺设间距30cm的方木。 3.5.2内模部分 内模采用2cm厚的竹胶板和木模相配合,内模支撑采用10*15cm的方木作加强肋,用脚手架钢管作内支 & 撑。 3.5.3模板安装 模板架设在碗扣式脚手架和纵、横分配梁组成的支架装置上,在架设支架 & 装置时应根据要求将底板反拱度调节好,在模板架设时用脚手架顶托支撑杆作微调即可,钢模板均用汽车吊提升到支架装置上人工配合安装到位,支模顺序为先将底板铺设好,再做预压试验工作后再安装侧板和堵头板,在模板调整好后放入钢筋笼。 3.6、支座安装 3.6.1支座安装前准备工作 &① 支座安装前,应检查桥梁跨距、支座位置及预留锚栓孔位置、尺寸和支座垫石顶面高程、平整度,并均应符合设计要求,合格后方可安装。 ② 检查梁底预埋支座连接板面及螺栓孔的位置,并清除干净。支座锚栓质量及埋置深度和螺栓外露长度必须符合设计要求,支座锚栓固结应在支座及锚栓位置调整准确后进行施工,预留锚栓孔必须填满捣实,填料种类和质量必须符合设计要求。 ③ 支座与梁底、支座与支撑垫石之间必须密贴无空隙,垫层材料质量及强度应符合设计要求。支座配件必须齐全,水平各层应密贴无空隙。& ④ 支座安装应保持梁体垂直,支座上下座板必须水平安装,固定支座上下座板应互相对正,活动支座上下座板横向应对正,纵向预留错动量应根据支座安装施工温度与设计安装温度之差和梁体混凝土未完成收缩、徐变量及弹性压缩量计算确定。支座上下座板螺栓的螺帽应安装齐全,并涂上黄油,无松动现象。

橡胶支座在简支梁支架法施工方案 20 3.7.6、加载顺序 为确保安全,加载应分级进行,一级加载,二级加载,三级加载,四 级加载 ,每阶段加载完成后要进行观测,待稳定后方可进行下一级加载,每级持荷时间不少于1小 时。 加载过程中应派专人对支架进行观察,发现问题立即停止加载,问题处理后方可继续。 3.7.7 、预压荷载及加载布置形式 40m简支箱梁混凝土为388.5m3,混凝土比重按2600Kg/m3计算( 含 钢筋和预埋件),箱梁现浇混凝土重为1010.1t,内模重按10T考虑(木模、钢管支撑)。 加载 模式: GPZ(II)3.5SX盆式橡胶支座一级加载:按梁体+内模总重的50%加载。 一级的加载模式主要模拟完成:底板、腹板 钢 筋、预应力筋、内模安装、顶板翼缘钢筋、预应力筋的安装及底板混凝土浇筑等施工过程,其 荷载 按均布于底板上。考虑加载过程的观测:由于一级荷载相对较小,可以考虑完成一级加载后 才进行 各观测点观测。 预压荷载分布如下图: 二级加载:按梁体+内模总重的80%加载 。 二级 的加载模式是模拟底板砼、斜腹板砼、顶板、翼缘板砼已形成一定施工梯度的全断面浇 筑,同时顶 、底、翼缘板砼在跨中断面的最不利受力状态。 预压荷载分布如下图: xxxx局 佛肇项目部 40m 简支梁支架法施工方案 21 三级加载:100%梁体自重+内模重 三级的加载模式是模拟底板砼、斜腹板砼 、 顶板、翼缘板砼浇筑完成的状况,加载过程观测:分为底板砼全部浇筑完成,腹板砼浇筑完成, 顶板翼缘板砼施工完成。测量观测必须全过程进行,测出以上过程的每个观测点标高变化情况, 若 发现变形量异常必须立即停止加载进行应急处理,查找原因处理后才能继续进行。 预压荷载 分布 图: 四级加载:梁体自重+内模的120% 四级的加载模式是砼全部浇筑完成,且考虑 施工机 具、人员重量影响。 预压荷载分布图: xxxx局佛肇项目部 40m 简支梁支架法施工方案 22 注:跨中截面梁高3.3米, 梁体两端荷载预压重量按距离和面积折算,荷载平均分 布。 3.7.8.预压观测布点平面布置图 3.7.8.1、本预压在底模上设观测点,共设置7个断面,每 个断面设观测点6个。 计算按简支梁考虑得:I14工字钢弹性模量E=2.1times;105Mpa;fax=5qL4/&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
& 40m

GPZ(ii)1.5sx盆式橡胶支座的钢度在抗震中应用,GPZ(ii)1.5sx盆式橡胶支座与普通金属橡胶支座相比,橡胶支座具有构造简单,加工方便,造价低,支座高度小,安装便捷等优点。此外,橡胶支座能方便地适应各方向上的变形,故适合应用户各类变宽桥、斜桥、弯桥等工程?[1]P174。目前应用于GPZ(ii)1.5sx盆式橡胶支座的橡胶主要是化学合成的氯丁橡胶(适用温度:-25℃至60℃),三元乙炳橡胶及天然橡胶(适用温度:-40℃至+60℃)。盆式橡胶支座的主要特点:(一)将纯氯丁橡胶块放置在钢制的凹形金属盆内,由于橡胶处于有侧向受压状态,大大提高了支座的承载能力;

GPZ(ii)1.5sx盆式橡胶支座的金属盆顶面的聚四氟乙烯板与不锈钢板相对摩擦系数小,使活动支座满足了梁的水平移动的要求根据通用的使用性能,GPZ盆式橡胶支座可分为:(1)双向活动(SX):具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能(多向滑动铰支座);?单向活动(DX):具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能(单向滑动支座);?固定(GD):具有竖向承载和竖向转动性能(固定铰支座)《04混规》 [2] 中第8.4.5条:盆式橡胶支座应符合下列要求:  (1)按竖向荷载(汽车计入冲击系数)标准值组合计算的支座承压力Rck,与《公路桥梁盆式支座》 [3] 表中“设计承载力”比较选用;  (2)固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平力标准值,不得大于该标准“设计承载力”的10% (抗震型支座不大于20%);  (3)计算的支座转动角度不得大于0.02 rad。

GPZ(ii)2.5sx盆式橡胶支座刚度计算及设置 

根据图7的恢复力模型,弹性刚度k可按式(3-2)结果输入。如水平力为90kN,则初始刚度为90/0.003=30000kN/m;屈服强度为式(3-1)中的临界滑动摩擦力Fmax,比如竖向力为5000kN,则Fmax=5000x0.02=100kN;由于双线性理想模型一般不考虑第二阶段折线的刚度贡献,屈服前后的刚度之比r可输入较小值,如1×10-5;屈服指数(即滞回环参数)可根据厂家指导输入或取程序默认值。  GPZ(ii)2.5sx盆式橡胶支座的模拟 GPZ(ii)2.5sx盆式橡胶支座不同边界模拟方式  桥梁结构建模时,准确模拟墩柱与梁体的连接情况至关重要。在此,为了对比说明四种边界模拟方式的差异,对弹性连接(一般)与弹性连接(多折线)进行模拟。对于弹性连接的一般连接,本例采用“多支座节点模拟”的方法:首先,在盆式支座的下端建立节点,将这些节点按固结约束考虑。这是一种模拟实际情况的建模方法。即考虑在墩顶位置墩柱与盆式支座间是完全约束的,不允许发生任何位移及转角;其次,复制刚建立好的支座节点至横梁底标高位置(盆式支座顶端),将其与盆式支座底端节点用
 根据前述按实际需要输入弹性连接/一般连接的midas Civil 技术资料  衡水同泰工程橡胶有限公司生产盆式橡胶支座以刚性连接,以主梁节点为主节点,支座顶部单元为从属节点,建立支座顶端节点与主梁单元节点之间的联系。这种模拟将主梁节点与支座顶部节点形成一个受力整体,能够较真实地模拟支座上下连接的受力情况。弹性连接(一般)及弹性连接(多折线)设置如图8所示    (a)     (b)

为了说明两种边界条件设置方法的差异,现于节点17分别施加整体坐标系X方向的20000kN及200kN水平力(图9)进行测试,对比结果汇总如表1所示  表 1两种弹性连接在不同外荷载作用下结果差异对比  节点  荷载  工况  17号节点荷载kN  DX  (mm)DY (mm) DZ  (mm) FX  (kN) FY  (kN) FZ (kN) 500 (位移) 479 (反力)  cLCB22  -200  弹性连接(一般)  -0.29  -0.02  -0.17  8.61  0.62  38.74 弹性连接(多折线)  -0.29   -0.01   -0.18   8.62   0.42   39.07   -20000  弹性连接(一般) -3.22  -0.84  2.63  96.63  25.06  -584.43 弹性连接(多折线)  -3.10   -0.76   3.68   90.00   22.82  -400.00 

对比发现多折线类型的弹性连接能够考虑结构超过弹性位移极值后的刚度折减。当水平力较小(200kN)时,由于SDx, SDy, SDz三个方向线位移均未超过输入的弹性位移限值,两种弹性连接类型得到的效应值相近;当水平力增大后(20000kN),多折线模型的弹性位移结果超过了设定的位移限值,计算结果较之弹性连接(一般)模型得到的结果有明显不同。说明弹性连接(多折线)能更精确模拟实际盆式支座的受力特点。已某单跨简支先张空心板梁桥为例,进一步说明如何选取支座。模型具体参数详见参考文献[7]例题一。考虑桥面较宽,支座布置方式如图错误!未找到引用源。所示。GPZ(ii)2.5sx盆式橡胶支座布置图  以上述方式形成边界条件后,按照图4的方式,将被约束的自由度刚度设为1×107KNm,其余均设为0。在恒荷载和汽车荷载(考虑冲击系数)组合下,算得边板及中板的支座反力如图11、12所示。
 

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陕西省铜黄高速公路橡胶支座安装具体办法陕西省铜黄高速公路(K121+260-K124+950)TH-C16合同段内,共设有桥梁同段内共用橡胶支座18种3029套,其中盆式橡胶支座6种20套,其余为板式橡胶支座。详见附表1。因本合同段内支座安装工程量大,且安装工艺复杂,技术标准要求严格。为此编制《橡胶支座安装作业指导书》以指导本合同段内所有支座安装作业活动。参考文件如下:《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004 5《公路桥梁盆式橡胶支座》JT391-1999《公路桥梁板式橡胶支座》(行业标准)JT-T4-2004 《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》663-2006

陕西省铜黄高速公路中的橡胶支座资源配置

为保证橡胶支座安装工作有序开展、顺利完成,项目部成立支座安装技术小组,由项目总工任组长负责领导小组全面工作。为配合支座安装工作,现已配备设备材料如下,橡胶支座进场后首先要进行外形尺寸、、外观质量、力学性能方面的检验,合格后才能进行安装。板式橡胶支座安装处一般设置有支座垫石。板式橡胶支座的垫石的混凝土强度等级不应低于C30(图纸有要求时必须达到图纸设计强度的100%)。GJZF4 300*650*57橡胶支座垫石表面应平整、清洁、干爽、无浮沙。GJZF4 300*650*57橡胶支座垫石顶面标高要求准确无误。在平坡情况下,同一片梁两端支承垫石及同一桥墩、台上支承垫石应处于同一设计标高平面内,其相对高差不应超过±1.5mm,同一支承垫石四角高差应小于0.5mm。我标段内有部分支座底未设置垫石,需将柱顶浮浆凿除,并用高强度砂浆补平。补平标准同支座垫石顶标准凿除时应一起将支座外的柱顶混凝土凿除,使支座底部高出柱顶混凝土,以便于橡胶支座更换。

GYZ 250*49板式橡胶支座在陕西高速上的安装

GYZ 250*49板式橡胶支座在陕西高速上的安装安装前,按照设计图纸要求由测量队放样出每块支座垫石的中心点和轴线,并测量垫石顶高程;垫石高程合格后在垫石上用墨线弹出支座横向、纵向十字轴线,并标记支座轮廓界线(GYZ 250*49板式橡胶支座在陕西高速上的安装设有下钢板时标记下钢板轮廓界线;用毛刷清理垫石顶的杂物;用抹布清理支座表面,如GYZ 250*49板式橡胶支座在陕西高速上的安装为四氟滑板支座(有一面为白色凹凸面),需用酒精擦。GYZ 250*49板式橡胶支座中四氟板面后在凹槽内注入5201-2硅脂油。将橡胶支座下钢板按照轮廓线放在垫石上,检查如有悬空或者翘起,应用磨光机将垫石表面打磨平整并及时拌制环氧砂浆铺在板底部,并用钢板压实,用水平尺测量底钢板水平度,用电钻打眼并用锚固螺栓将底钢板锚固在垫石上。(无底钢板时省略此工序)将合格的支座按照轮廓线放在垫石上(设有下钢板时直接放在下钢板上,注意必须放在钢板中心位置),检查如有悬空或者翘起,应及时拌制环氧砂浆铺在钢板底部,并用钢板压实,用水平尺测量支座顶水平度。如支座设有上钢板时,清理上钢板表面杂物(用酒精清理上钢板的不锈钢滑动面),将上钢板放在支座顶上,按照设计滑动方向检查滑动是否顺畅。安装防尘罩。 焊接GYZ 250*49板式橡胶支座顶调平钢板的锚固钢筋。将冷却后的支座顶调平钢板放置在支座(上钢板)上。检查支座位置和支座上下钢板、支座顶调平钢板位置,确无误后点焊在墩顶作为临时固定措施,桥梁结构形成后拆除。

2014年新版《公路桥梁盆式支座》 规定支座的设计竖向承载力从0.4MN至60MN共分为33级别。在竖向荷载作用下,支座压缩变形值不得大于支座总高度的2%。 盆式橡胶支座-刚度计算及设置 衡水同泰工程橡胶有限公司生产的盆式橡胶支座,在一般静力分析中,可通过定义边界条件 > 弹性连接 >一般(类型)的方式较方便地模拟盆式橡胶支座,如图4所示。此时需要输入SDx,SDy,SDz,SRx,SRy, SRz,6项刚度数值。前三项分别指单元局部坐标系下支座单元沿x,y,z三个方向的平动刚度;后三项分别指单元局部坐标系下支座单元沿x,y,z三个方向的转动刚度。注意,弯桥建模中有时需要根据支座布置方向定义支座节点的局部坐标系和BETA角。  普通盆式支座的参数可按图4设定。图5为弹性连接的局部坐标示意图。    图 5弹性连接的局部坐标系方向  3利用midas Civil模拟抗震型GPZ(ii)1.5sx盆式橡胶支座在抗震分析中,往往需考虑活动盆式橡胶支座的边界非线性特性以反映支座的减振效应。以衡水橡胶股份有限公司生产的GPZ(KZ)系列公路桥梁抗震盆式橡胶支座 [5]P123为例,其隔震工作原理包含三个阶段:首先,当支座水平力大于其设计竖向承载力的20%后,效能板开始滑移,为第一道隔震作用;然后阻尼圈进入工作,发挥第二道减振作用;当地震冲击波超过一定极限时,该系列的刚性抗震起到第三道隔震减振的作用。虽然抗震型盆式橡胶支座近些年已有较大发展,但由于缺乏试验数据及理论模型,目前暂时无法在midas/Civil中准确模拟。下面仅根据相关桥梁规范,介绍如何在反应谱法及时程法中简化地模拟盆式支座。  3.1反应谱法分析  根据《08细则》

简支梁支架法施工方案 &&& 20 &3.7.6、加载顺序& 为确保安全,加载应分级进行,一级加载,二级加载,三级加载,四级加载,每阶段加载完成后要进行观测,待稳定后方可进行下一级加载,每级持荷时间不少于1小时。加载过程中应派专人对支架进行观察,发现问题立即停止加载,问题处理后方可继续。& 3.7.7 、预压荷载及加载布置形式& 40m简支箱梁混凝土为388.5m3,混凝土比重按2600Kg/m3计算(含钢筋和预埋件),箱梁现浇混凝土重为1010.1t,内模重按10T考虑(木模、钢管支撑)。& 加载 & 模式: GPZ(II)3.5SX盆式橡胶支座一级加载:按梁体+内模总重的50%加载。& 一级的加载模式主要模拟完成:底板、腹板钢筋、预应力筋、内模安装、顶板翼缘钢筋、预应力筋的安装及底板混凝土浇筑等施工过程,其荷载按均布于底板上。考虑加载过程的观测:由于一级荷载相对较小,可以考虑完成一级加载后才进行各观测点观测。& 预压荷载分布如下图:&&&&&&& 二级加载:按梁体+内模总重的80%加载。& 二级的加载模式是模拟底板砼、斜腹板砼、顶板、翼缘板砼已形成一定施工梯度的全断面浇筑,同时顶、底、翼缘板砼在跨中断面的最不利受力状态。 预压荷载分布如下图:

简支梁支架法施工方案 &&& 21&&&&&&&&&& 三级加载:100%梁体自重+内模重& 三级的加载模式是模拟底板砼、斜腹板砼、顶板、翼缘板砼浇筑完成的状况,加载过程观测:分为底板砼全部浇筑完成,腹板砼浇筑完成, & 顶板翼缘板砼施工完成。测量观测必须全过程进行,测出以上过程的每个观测点标高变化情况,若发现变形量异常必须立即停止加载进行应急处理,查找原因处理后才能继续进行。 预压荷载分布图:&&&&&& 四级加载:梁体自重+内模的120%& 四级的加载模式是砼全部浇筑完成,且考虑施工机具、人员重量影响。 预压荷载分布图:&&& 简支梁支架法施工方案 &&& 22&&&&&&& 注:跨中截面梁高3.3米,梁体两端荷载预压重量按距离和面积折算,荷载平均分布。 3.7.8.预压观测布点平面布置图& 3.7.8.1、本预压在底模上设观测点,共设置7个断面,每个断面设观测点6个。
&生产的GPZ系列(II)型3.5DX盆式橡胶支座是GPZ系列的改进型号,其工作原理是利用被封闭在钢制盆腔内的橡胶块,在三向受力状态下具有流体的体积不可压缩性的特点,将桥梁上部结构的反力可靠地传递到墩台上,并实现桥梁梁端的转动:同时依靠聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的自由滑移,来适应桥梁上部结构由于气温变化、混凝土徐变收缩等因素引起的水平位移,从而保证桥梁的使用安全。本盆式橡胶支座适用于各类高等级公路桥梁、及其它大中型桥梁。  GPZ系列(II)型盆式橡胶支座是由中交公路规划设计院设计,根据交通部JT391-1999《公路桥梁盆式橡胶支座》标准生产的,在原来GPZ系列盆式橡胶支座的基础上,作了较大的改进,主要内容为: GPZ系列(II)型3.5DX盆式橡胶支座设计承载力从原来的1000KN~50000KN扩大为O.8~60Mn,级差从18级增至31级,扩大了使用范围。 常温型活动支座设计摩擦系数最小取值从原来的0.04下调至0.03。GPZ系列(II)型3.5DX盆式橡胶支座转角从原来的0.01164rad(40’)扩大为0.02rad(1’08’)。1.4.位移级数从原来的二级增加至三级;1.5.为了支座更换方便,改进了地脚螺栓的设计。1.6.调整了支座的平面尺寸。经改进后的GPZ系列(II)型盆式橡胶支座设计合理、结构紧凑,已达到国际水平。

.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座主要设计参数GPZ系列(II)型盆式橡胶支座的种类按使用性能分为:

GPZ系列(II)型3.5DX盆式橡胶支座双向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能,代号为SX;b单向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能,代号DX;c固定支座:具有竖向承载和竖向转动性能,代号为GD。按适用温度范围分为:a常温型支座:适用于-25℃~+60℃使用。b耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃使用,代号为F。2.2.竖向承载力:在竖向设计荷载作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%;支座残余变形不超过总变形量的5%。2.3.水平承载力:固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%,支座设计承载力和水平承载力均允许超载10%。2.4.转角:支座转动角度不小于0.02rad(1’08’)。2.5.摩阻系数:加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03,耐寒型活动支座设计摩阻系数最小取0.06。2.6.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座位移量一览表。


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