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GJZP 180*200*46板式橡胶支座 GYZF4 275*44板式橡胶支座合格品

2018-07-17 16:38:31 安通公路桥梁配件厂 阅读

GJZP 180*200*46板式橡胶支座 GYZF4 275*44板式橡胶支座合格品151-3082-8567

我们如何来更换GJZP 180*200*46板式橡胶支座,GJZP 180*200*46板式橡胶支座是连接桥梁上下部结构的纽合点,构造精微,由于野外环境影响,容易病害,一旦损坏,将严重影响桥梁的承栽能力和使用寿命,必须进行更换处理,以保证桥梁处于正常的使用功能状态。本文通过对桥梁橡胶支座损害原因分析,提出用矮千斤顶更换橡胶支座的施工工艺,既科学、实效,又简便、安全, 具有较强的适用效果和参考意义。  【关键字】 桥梁 GJZP 180*200*46板式橡胶支座 橡胶支座损害 橡胶支座更换处理   橡胶支座广泛应用于各种形式的桥梁结构中,由于内外部的各种原因,在运营后一至两年内,部分橡胶支座即会出现不同程度的损害,严重影响梁板的受力状态,如不及时处理,在温度应力的作用下,会造成梁体的开裂及损坏,影响使用寿命, 造成安全隐患。

对于板式橡胶支座所用天然橡胶及成品检测,胶料的检测。应用新配方、新材料时要做全项检测。稳定后对每车胶料进行力学性能常规检测。板式橡胶支座成品检测。

(1),上下保护层厚度要合格。太薄了汽不到保护作用。太厚了在使用时保护层会出现很大的变形。

(2),侧保护层质量。侧保护层在支座使用中是最易出问题的部位,绝不可以有破损、裂纹、缺胶、露铁、起鼓,也决不允许用502等胶水来修补。

(3),压力测试时同时检测中间胶层厚度,必要时解剖。 (4),胶与钢板的粘接。支座的承载能力,主要是通过钢板对胶层侧向流动的约束来实现的。所以,一定要保证粘接质量。

(5),与氟板配套的不锈钢不可有划伤,否则,不但增加支座滑移时的阻力,还会过快磨损。GYZF4 275*44板式橡胶支座做合格不难,但要保证每一块都做合格很难。因为产品规格多,使用材料多,生产工序多,操作人员多,有一个环节没做好就会影响成品质量。所以,要保证产品质量的一致性,必须细化生产过程中的管理,每个岗位,每个环节,都要有明确的质量要求、工艺要求和工作标准,有检查考核制度并落到实处。另外,产品的检测频次不能太低,包括成品的检测,通过检测记录要能真实地反映产品及生产过程的质量水平。

GJZP 180*200*46板式橡胶支座 GYZF4 275*44板式橡胶支座合格品151-3082-8567

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GPZ系列5.0SX盆式橡胶支座的反向支撑力是多少?GPZ系列盆式橡胶支座有1000-5000KN二十八个级别,5.0SX的反向力是5000KN,现GPZ盆式橡胶支座每个级别固定(GD)单向活动(DX)和双向活动(SX)三种,本系列支座具有建筑高度低,滑移面磨擦系数小,承载能力大,转动性能灵活,缓冲性能好,构造简单,重量轻,价格便宜等优点,是建筑连续梁式桥的最佳支座。 GPZ系列盆式橡胶支座采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板简的平面滑崐移作为支座的滑移面,具有低的磨擦系数,承载能力大崐、变形小、耐磨耗、抗腐蚀能力强。采用密封的橡胶兴不但不大提高了GPZ系列盆式橡胶支座的承载能力及橡胶的寿命,更为重要的是保证了支座具有灵活的转动性能及良好的缓冲性能。支座的构造简单、重量轻、价格便宜。具有明显的经济效果。 GPZ系列盆式橡胶支座建筑高度低,对桥梁设计非常有利。

GPZ(KZ)5.0SX抗震盆式橡胶支座则充分采取了刚、柔两种方法的优级点等能有效抗震,如果当地震发生时可提高桥梁抗震能力,最大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移,减小了地震力的破坏程序。在没有地震发生时可同一般盆式橡胶支座使用。

GPZ系列5.0SX盆式橡胶支座有1000-5000KN二十八个级别,每个级别固定(**)单向活动(DX)和双向活动(SX)三种,本系列支座具有建筑高度低,滑移面摩擦系数小,承载能力大,转动性能灵活,缓冲性能好,构造简单,重量轻,价格便宜等优点,是建筑连续梁式桥的最佳橡胶支座。

普遍GYZ板式橡胶支座损坏原因分析

橡胶支座本身材料不均匀,个别GJZP 180*200*46板式橡胶支座采用再生橡胶。 0——圆形橡胶支座钢板直径;  tes——橡胶支座中间层单层橡胶厚度。 梁端转角θ可表示为:
)(1 1,2,cca lδδθ−=                        (7.12) 由(7.8)和(7.12)两式可解得:

  2 ',1,θδδam ccl−= 为确保GJZP 180*200*46板式橡胶支座偏转时,橡胶支座与梁底不发生脱空而出现局部承压的现象,则必须满足条件:                       01,≥cδ  即:                       

2' ,θδab eeckeeeckm clEAtREAtR≥+=                    (7.13)  若计算结果2 ' ,θ δamcl⟨ ,则需重新修改橡胶支座尺寸。   

衡水同泰工程橡胶有限公司在设计橡胶支座时为限制橡胶支座竖向压缩变形,不致影响橡胶支座稳定,《桥规》(JTG D62)还规定 emct07.0,≤δ。  4.验算橡胶支座的抗滑稳定性  板式橡胶支座通常就放置在墩台顶面与梁底之间,橡胶面直接与混凝土相接触。当梁体因温度变化等因素引起水平位移以及有活载制动力作用时,橡胶支座将承受相应的纵向水平力作用。为了保证橡胶橡胶支座与梁底或墩台顶面间不发生相对滑动,则板式橡胶支座应满足以下条件:  不计制动力时               e l geGktAGR∆⋅⋅≥4.1µ                      (7.3.15) 计入制动力时               bke l geckFtAGR+∆⋅ ⋅≥4.1µ                  (7.3.16) 式中:  GkR——结构自重引起的橡胶支座反力标准;  ckR——由结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值(计入冲击系数)引起的橡胶支座反 力;  l∆—由温度、混凝土收缩、徐变引起的橡胶支座水平位移,但不包括制动力引起的水 平位移;

bkF——汽车荷载引起的制动力标准值; gA——橡胶支座平面毛面积。  对于矩形板式坡形橡胶支座的摩擦力产生的切变形不应大于橡胶支座内橡胶层容许的剪切变形,即:  不计制动力时               αµtan⋅⋅≤geGkfAGR        (7.3.17) 计入制动力时               αµtan⋅⋅≤geCkfAGR     (7.3.18)  式中:  fµ——聚四氟乙烯与不锈钢板的摩擦系数;  αtan——橡胶支座剪切角正切值的限值; ckR——由结构自重和汽车荷载标准值(计入冲击系数)引起的橡胶支座反力。  例7.1:取用例4.6及例4.7中的装配式钢筋混凝土简支五T梁桥的设计资料和计算资料。已知桥梁计算跨径19.5m。梁长L=19.96m,桥梁横断面及主梁尺寸见图4.28。汽车荷载为公路Ⅱ级:车道均布荷载=7.875KN/m,按计算跨径推 得集中荷载P=lkqk=178.5kN。人群荷载为 3.0kN/m2,计算温差为36℃,安全设计等级取二级。由例题4.7知,边主梁在人群荷载作用下,最大支点反力=krR,017.7KN,车道集中荷载作用下最大支点反力 110.70KN,车道均布荷载作用下最大支点反力=kpR,0=kqR,044.5KN,恒载支点反力标准 值=157.00KN。边主梁跨中横向分布系数:车道荷载=0.504,人群荷载0.620。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×10kgR,0cqcm,=rcm,7KN/m2,,试确定橡胶支座的型号和规格。  (1)确定支座的平面尺寸  由于主梁肋宽为18cm,故初步选定板式橡胶支座的平面尺寸为=18cm,=20cm(顺桥),则按构造最小尺寸确定=17cm,=19cm。  alblal0bl0首先根据橡胶支座的压应力限值验算橡胶支座是否满足要求,橡胶支座压力标准值:  90.3297.175.4470.110157,0,0,0,0=+++=+++=kkkrqpgckRRRRRKN 橡胶支座应力为:σ21.1019.017.01090.3293 =××==−e ckARMPa 10≈MPa  满足规范要求。  通过验算可知,混凝土局部承压强度也满足要求(过程略),因此所选定的橡胶支座的平面尺寸满足设计要求。

GYZ 225*42板式支座表面粘复一层聚四氟乙烯板,就是GYZF 225*44聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。GYZF 225*44聚四氟乙烯滑板式橡胶支座是连接桥梁上部结构和下部结构的重要结构部件。它能将桥梁上部结构的反力和变形(位移和转角)可靠的传递给桥梁下部结构,从而使结构的实际受力情况与计算的理论图式相符合。橡胶支座的分类 分别按变形的可能性、所用材料、结构形式三种方法分类。 桥梁

GYZF 225*44聚四氟乙烯滑板式橡胶支座按胶种适用温度分类如下:

1、氯丁橡胶:适用温度+60℃∽-25℃ 2、天然橡胶:适用温度+60℃∽-40℃ 3、三元乙丙橡胶: 适用温度+60℃∽-45℃
GYZF 225*44板式橡胶支座是一种普通板式支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座.

GYZF 225*51四氟板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。球冠圆板橡胶支座:这是改进后的圆形板式支座。其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式支座完全相同,而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面,球面中心橡胶最大厚度为4-13mm,球面边缘15mm,以适应3%到4%纵横坡下,梁与支座接触面的中心趋于支座的中心。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加一圈直径D=2.5mm的半圆形橡胶圆环,支座受力时首先由底部圆环变形压密,调节底面受力状况,以改善或避免支座底面脱空现象的产生,使支座底面受力均匀。 衡水同泰工程橡胶有限公司研制的坡形支座,能适应各种桥梁的纵横坡。该品种是在圆板支座的基础上改制成一种楔状坡形支座。斜坡的角度依据桥梁的纵横坡而制造,大大方便了桥梁的设计与施工,并有效的解除了粱、支座、墩台三者之间的脱空现象,与球冠圆板支座相比有不受桥梁纵横坡角度限制之优点。

圆形球冠板式橡胶支座与其它板式支座或盆式支座相比,具有静刚度大的特点,在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下,球冠支座仅产生极小变形,就能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。由于球冠支座是通过球面传力,受力面积大,并采用机种材料的优化组合,故与其他铰结构支座相比(如摇摆支座、辊轴支座等),其体积和高度均大大减少,重量轻,便于安装,并与同样承载力的钢支座相比造价较低。 产品适用温度范围大(-40℃~+70℃),耐久性好;不采用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

GYZF 225*44聚四氟乙烯滑板式橡胶支座的适用范围:

1、普通桥梁橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁。不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形球冠板式橡胶支座。

2、GYZF 225*44聚四氟乙烯滑板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

作为用户如何来确定板式橡胶支座高度

我怎么来确定这座桥用哪种橡胶支座,以及板式橡胶支座的大小和厚度,橡胶支座的高度由橡胶层厚度和加劲钢板厚度,两部分组成,应分别考虑计算。 假设本算例中橡胶支座水平放置,且不考 虑混凝土收缩与徐变的影响。温差t∆=36 ℃引起的温度变形,由主梁两端均摊,则         图7.10计算长度示意图 每一橡胶支座的水平位移为: g∆0035.0)2.05.19(36102 1 215=+×××=′⋅∆⋅′=∆−ltgα
m=0.35 cm  laC  l19.5 mla C  l llaˊ式中:  l′——构件计算长度,la ll′+=′,见图7.10。因此,不计制动力时,∆,gl∆=35.022×=∆≥getcm=0.70cm。  为了计算制动力引起的水平位移Fbk∆,首先要确定一个橡胶支座上的制动力标准值。由于计算跨径为19.5m,故纵向折减系数bkFζ′取1.0,由于该桥桥面净宽为7.0m,按二车道设计,故车道减系数ζ取1.0。车道荷载制动力按同向行驶时的车道荷载(不计冲击力)计算,故计算制动力时按一个车道计算,一个车道上由车道荷载产生的制动力为在加载长度上 的车道荷载标准值的总重力的10%,故本算例的制动力为:  21.33%10)5.1785.19875.7(%10)(=×+×=×+=′kkbk plqFKN 由于小于公路Ⅱ级汽车荷载制动力最低限值90KN,故bk F′bkF′取90KN计算。由于本例中有五根T梁,每根T梁设2个橡胶支座,共有10个橡胶支座,且假设桥墩为刚性墩,各橡胶支座抗推刚 度相同,因此制动力可平均分配,因此一个橡胶支座的制动力为:  910 9010==′= bkbkFF.0KN因此,计入制动力时,橡胶厚度t的最小值为:  e61.018 .02.0100.1210 97.035 .027.063 =×××××− = − ∆≥ b aebkg ellGFtcm 式中:  eG——1.0Mpa。  此外,从保证受压稳定考虑,矩形板式橡胶支座的橡胶厚度应满足:部分滑动橡胶支座安装时未涂抹硅脂油,导致滑板橡胶支座剪切破坏。  (3)安装过程中支撑垫石标高控制不好,单片梁四个受力橡胶支座受力不均衡,个 别橡胶支座脱空,导致受力较大的橡胶支座变形超出规定值。

GPZ(II)4.5SX盆式GPZ(II)4.5SX盆式支座垫石凿除干净后,此时GPZ(II)4.5SX盆式支座由原有的四个下螺栓的联接器顶住。如图3所示GPZ(II)4.5SX盆式支座的下螺栓长11cm,穿过厚5.5cm的下钢板,又有5.5cm长的螺栓旋入联接螺母内,通过联接螺母与地脚螺栓联接。而本GPZ(II)4.5SX盆式支座的上下螺栓之间的间隙为8cm,不足以旋出螺栓,所以本方案把下面的联接螺母割掉。割除联接器时要注意地脚螺栓的高度,不能割到地脚螺栓(如图3所示,地脚螺栓有55mm伸入联接器内)。割除下螺栓前,用千斤顶或型钢把GPZ(II)4.5SX盆式支座支撑住,以防掉下来。割除下面的联接器及下螺栓后,就可以旋下上螺栓了,上螺栓不用破坏,上螺栓的联接器浇筑在箱梁混凝土内也不破坏它。在GPZ(II)4.5SX盆式GPZ(II)4.5SX盆式支座下面放置小钢管滑道,用链条葫芦把GPZ(II)4.5SX盆式支座拉出来。

安装更换的GPZ(II)4.5SX盆式支座

GPZ(II)4.5SX盆式支座的安装顺序,基本上与GPZ(II)4.5SX盆式支座的拆除顺序相反。先把上、下螺栓都安装在GPZ(II)4.5SX盆式支座上,把GPZ(II)4.5SX盆式支座从滑道推入箱梁底,初步就位,再用千斤顶顶起GPZ(II)4.5SX盆式支座,垫好垫块,精确就位到上面螺栓的联接螺母处,在千斤顶顶紧GPZ(II)4.5SX盆式支座后旋紧上螺栓。旋紧螺栓前在GPZ(II)4.5SX盆式支座上钢板上面涂一层环氧树脂,环氧树脂涂层要饱满,在向上顶紧GPZ(II)4.5SX盆式支座时,使环氧树脂涂层挤压溢出,保证上钢板与箱梁之间紧密接触。

因为固定GPZ(II)4.5SX盆式支座与双向活动GPZ(II)4.5SX盆式支座的螺栓孔的位置不同,在取出原来的固定GPZ(II)4.5SX盆式支座时,不能破坏原有浇筑在砼梁体内及墩身内的地脚螺栓及联接螺母(上面的联接螺母保留,下面的联接螺母已割除,需配新的螺母),所以,需把双向活动GPZ(II)4.5SX盆式支座的螺栓孔位按固定GPZ(II)4.5SX盆式支座的孔位进行改正。

GPZ(II)20SX,2.0sx盆式橡胶支座某桥梁上部结构为变截面连续箱梁,在施工过程中发现主墩的1个25000KN的盆式支座安装错误,按设计要求为双向活动支座(2013年GPZ(II)1.0SX,2.0sx),安装成了固定支座(2013年GPZ(II)1.0GD,2.0GD)。此时悬浇施工已完成10块及2#块位置,总荷载达1200T。经分析此GPZ盆式橡胶支座将影响到以后桥梁的温度位移,必须更换。本桥为变截面连续箱梁,挂篮悬浇施工。原有的施工方案是:临时支撑采用在主墩墩身周围埋设两排钢筋,另外在墩身两侧0#块下各设置了一排混凝土临时支撑,以上临时支撑均已施工完毕。根据以往2013年GPZ(II)1.0SX,2.0sx盆式橡胶支座施工经验,现浇箱梁桥梁更换支座时,采用千斤顶顶升后换支座的方案。此时必须解除临时固结的钢筋,固结钢筋解除后再恢复就比较困难。在此桥中,因上部0#块没有丝毫的下沉,就可大大简化支座置换工艺。

图1墩顶GPZ盆式橡胶支座平面图图图2 墩顶GPZ盆式橡胶支座侧面图

临时固结混凝土支撑的受力验算如下:现桥梁施工至1#块,砼块件及挂蓝总重量约为1200T。

(1)第一种假设,上部结构的力由墩顶全幅混凝土临时固结来承担,压应力为:1200/((0.28×2+0.28×1.5)×4)=306T/m2=3.06Mpa

(2)第二种假设,上部结构的力由墩顶半幅混凝土临时固结来承担,压应力为:1200/((0.28×2+0.28×1.5)×2)=306T/m2=6.12Mpa按第二种假设计算临时支撑混凝土的压缩量仅为:6.12Mpa×0.5m/(3×104Mpa)=1×10-4m=0.1mm,即压缩量很小。而C30允许压应力为10.5Mpa,所以凿除支座后,由临时固结来承担箱梁的重量是可行的。在施工时,应加强观测临时固结周边是否产生混凝土的劈裂。图3支座螺丝螺母图本支座的地脚螺栓埋置如图所示,地脚螺栓与固定螺栓之间用联接螺母联接。

2013年6月更换2013年GPZ(II)1.0SX,2.0sx盆式支座的程序为:凿除已筑成的支座垫石20cm,取出固定盆式支座。换上双向活动橡胶支座,用千斤顶向上顶紧支座,旋紧上螺栓,再安装并旋紧下螺栓后,立模重新浇筑垫石混凝土。墩身箱梁及挂篮等的上部荷载主要由墩身周边的临时固结混凝土条来承担。临时固结必须能承受上部箱梁及挂篮重量才行。如图1、2所示,墩身周边在支座边的混凝土临时固结为28cm×50cm×200cm的混凝土条,混凝土标号为C30,此段混凝土中有钢筋Φ28/20根;另一段混凝土条为28cm×50cm×150cm,这段混凝土中没有临时固结钢筋;墩身周边除混凝土条以外,都用砖砌形成环形小挡墙。

GYZF4φ250×65,GYZφ350×66几种常用板式橡胶支座性能分析,比如:GYZF4φ250×65板式橡胶支座应用在全桥桥墩整体支座大小变化对汽车制动的分配结果影响不大(最大1.2%),但对由温度变化产生的水平力的影响不可怱视。支座增大或减小,各墩承受的温度力也随之增大或减小。按表中所示支座承载力增减幅度,对温度力的影响幅度约为8.3%。3#墩和7#台的支座型号没有变化,故水平力分配值基本不变,仅受全联变温临界点的些许变动影响而稍有变化。

GYZφ350×66四氟滑板支座尺寸及厚度计算

桥规中仅对GYZφ350×66四氟滑板支座的摩擦力提出了要求,并未直接说明该如何确定四氟滑板支座的平面尺寸和橡胶层厚度。很多时候,设计人员会将四氟滑板支座的平面尺寸和厚度取得与相邻墩的普通板式橡胶支座等厚或干脆偏大取值,这都是不严谨的做法。实际上,通过逐一分析普通板式橡胶支座的计算公式,就能发现除摩擦力要求外,四氟滑板支座还需要验算以下项目:

①GYZφ350×66四氟滑板支座有效承压面积计算公式

Ae=

Rck__支座压力标准值,汽车荷载应计入冲击系数

__支座使用阶段平均压应力限值,取10.0MPa

该式对四氟滑板支座同样适用,可用于确定四氟滑板支座的平面尺寸。

②竖向平均压缩变形条件

_GYZφ350×66四氟滑板支座竖向平均压缩变形

__上部结构挠曲在支座顶面引起的倾角,以及支座直接设置于不大于1%纵坡的梁底面下,在支座顶面引起的纵坡坡角(rad)。实测资料显示,tan值对于混凝土桥≥1/300;钢桥≥1/500。实际值应根据梁的挠度进行计算。

Ee__支座抗压弹性模量,Ee=5.4GeS2。

Eb__橡胶弹性体体积模量,Eb=2000MPa。

该式可用于确定滑板支座的橡胶层总厚度te。

除此以外,“从满足剪切变形考虑,应符合的条件”不符合四氟滑板支座的变形原理,故无需验算。“从保证受压稳定考虑,应符合的条件”和“加劲钢板厚度要求”也无需验算,因为所有合格出厂的橡胶支座都能满足这两个条件(当然板式橡胶支座也无需验算这两条)。

GYZφ350×66板式橡胶支座使用时合理确定支座承载力取值,不图省事凭经验保守取值,不仅能节约橡胶支座购置费用,还能减小墩台水平力,节约下部结构建设成本,经济效益和社会效益较为可观。对于桥面连续的简支结构体系,也应和整体结构连续的桥梁一样,按全联进行结构变形量的计算及分配。不可认为其属简支结构体系而按单跨计算变形量,这将造成计算结构变形量与实际严重不符。

GPZ(II)1.0SX盆式橡胶支座安装施工步骤及工艺

把悬臂施工箱梁的临时支撑按原有施工方案支撑好。支撑采用60cm×70cm的混凝土预制柱子,柱子安装后与箱梁底部处的联接采用现浇混凝土,以确保联接的紧密。临时支撑在墩身的顺桥向前后各3根,共6根混凝土柱子,设于箱梁的腹板处。在墩身侧面,换支座的一侧搭设好工作平台。平台采用大钢管(Φ53cm)与型钢搭设,施工平台必须搭设牢固,因为在平台上要操作破碎混凝土的机具,并要拖拉及安放支座等。凿除墩身上的砌砖。原来墩身前后两侧是浇注200cm和150cm长的砼条,间隔用砖块砌筑联接,墩身左右两侧也是用砖块砌筑,中间用黄砂填筑,黄砂上用竹胶板做箱梁底模浇筑0#块箱梁。清除干净砖块、黄砂及竹胶板等。

(2)凿除GPZ(II)1.0SX盆式橡胶支座垫石此支座垫石的高度为15cm,采用开孔机凿除垫石混凝土。在开孔机凿除混图图5凿出地脚螺栓凝土前,先用人工凿出支座的四个地脚螺栓。主要是为了不破坏埋在墩身内的地脚螺栓,在后面安装新支座时还要利用这几个地脚螺栓。另外也是避免开孔机打伤螺栓及损坏开孔机。开孔机必须固定在墩身上,这样才能打出直的穿透支座垫石的孔。开孔机的钻头直径采用5cm,因GPZ(II)公路橡胶支座垫石到墩身边有一段距离,开孔机使用时要用加长杆。开孔时在支座垫石上逐个紧靠着开孔,然后就可方便地凿除剩余混凝土。

另外,下面地脚螺栓的联接螺母也应在GPZ(II)4.5SX盆式支座放入就位前安装上去,并要把联接螺母的螺纹全部旋下去,不然GPZ(II)4.5SX盆式支座安装的高度不够,会顶住GPZ(II)4.5SX盆式支座下钢板使GPZ(II)4.5SX盆式支座放不进去。等GPZ(II)4.5SX盆式支座上螺栓安装好以后再把下螺栓与联接器旋上,联接器往上旋,同时下螺栓往下旋,直至下螺栓旋紧并与GPZ(II)4.5SX盆式支座钢板紧密为止。


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