GYZ/GJZ板式橡胶支座建筑隔震橡胶支座 铅芯橡胶支座

GYZ/GJZ板式橡胶支座建筑隔震橡胶支座 铅芯橡胶支座151-3082-8567

GYZ/GJZ板式橡胶支座是指用以支承容器或设备的重量，并使其固定于*定位置的支承部件，还要承受操作时的振动与地震载荷。橡胶支座是橡胶和薄钢板紧密结合而成，用于支撑桥梁重量。板式橡胶支座由多层天然橡胶与至少两层以上相同厚度的薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成*种橡胶支座产品。

GYZ/GJZ板式橡胶支座有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台；有良好的弹性以适应梁端地转动；有较大地剪切变形以满足上部构造的水平位移；板式支座按形状划分：矩形、圆形两种产品。按是否能够提供水平位移划分为：聚四氟乙烯滑板支座和普通橡胶支座。

矩形（圆形）式板（1）性能：本产品由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合在*定压力、*定温度和*定时间内硫化压制而成。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载，能将梁板上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足上部梁体构造的水平位移。（2）特点：本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用，与原用的钢支座相比，有构造 简单，安装方便；节约钢材，价格低廉；养护简便，易于更换等优点，且本品建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

聚四氟乙烯滑板式简称四氟滑板式桥梁支座，本产品是于普通板式橡胶支座上粘接*层厚2-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系数（μ≤0.03）可使桥梁上部构造的水平位移不受限制，跨度>30米的大跨度桥梁、简支梁连续板桥和多跨连续梁桥可作活动支座使用；连续梁顶推、T型梁横移和大型设备滑移可作滑块使用。

（1）板式橡胶支座 板式橡胶支座的工作原理是以橡胶的弹性压缩来实现梁的竖向转动,以橡胶块的剪切变形来保证梁的水平位移。因而板式橡胶支座没有固定支座和活动支座之分。由于其水平位移是靠橡胶的剪切变形来实现的, 容许水平位移量较小,故适用于中小跨径的公路、城市桥梁和铁路桥梁。标准跨径20m以内的桥梁,*般可采用板式橡胶支座。板式橡胶支座又可分为矩形和圆形两种 ,圆板式板式橡胶支座主要用于圆形桥墩的桥梁。板式橡胶支座的型号、高度等应根据实际的位移量及支座反力大小来确定。板式橡胶支座应尽量水平安装, 当必需倾斜安装时,*大纵坡应≤2%。

（2）四氟橡胶滑板支座 四氟橡胶滑板支座是在板式橡胶支座的顶面粘贴*层平面尺寸与之相等的聚四氟乙烯板 ,在梁的底面设置*块不锈钢板与之做相对的滑移运动。这是利用了聚四氟乙烯和不锈钢之间相对运动时摩擦系数很小的特点 ,使之成为活动支座。它除了具有板式橡胶支座的优点外 ,还能满足水平位移量较大的要求。因而适用于较大跨度的简支梁和连续梁及桥面连续的桥梁。四氟橡胶滑板支座分为封闭型和简易型两种型式。对于城市桥梁及受紫外线辐射、空气污染与粉尘严重的地区,应采用封闭型,其余均可采用简易型。四氟橡胶滑板支座的型号、高度等应根据实际的位移及支座反力大小来确定。

四氟橡胶滑板支座应尽量水平安装,当必需倾斜安装时,*大纵坡应≤2%。

淮安桥梁橡胶支座,专业生产淮安桥梁减震器是由多层橡胶与钢板硫化粘合而成,它有足够的竖向钢度,能将上部构造的反力可靠的传递给墩台;有良好的弹性,以适应梁端的转动,又有教大的剪切变形能力,以满足上部构造的水平位移。在板式橡胶支座表面粘复*层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,就能制作成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。 淮安桥梁橡胶支座不仅技术性能优良,还具有构造简单、价格低廉、无需养护 易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎,被广泛使用。

合肥隔震桥梁用铅芯橡胶支座,抗震橡胶支座根据我*建筑行业标准《建筑隔震橡胶支座》 (JG118—2000),截面形状为圆形或矩形的建 筑隔震橡胶支座可按中孔是否嵌入铅棒划分为普通型(无芯型)和有芯型两种(见图9) 。运用有限元软件SAP2000,建立不同未隔震桥梁自振周期,铅芯橡胶隔震支座弹性周期、非 弹性周期和隔震屈服比的198个单自由度隔震桥梁模型,进行非线性地震能量反应分析,研究

铅芯橡胶隔震支座屈服比与其耗能比的关系以及不同地震水平下的优化屈服比。研究表明, 隔震支座优化屈服比随着地震动水平的增强而增大,但增大趋势逐渐减缓;以ElCentro波作为 激励得到的优化屈服比拟合公式对不同地震波具有较好的适用性;将基于*大限度耗能确定 的隔震支座优化屈服比应用到桥梁隔震的两阶段设计中,即保证了桥梁在正常条件下的使用, 又保证了在较大地震荷载作用下,隔震支座*大限度地发挥耗能减震作用。

 铅芯橡胶桥梁隔震支座屈服比是桥梁隔震设计的重要参数,它直接影响隔震桥梁结构的地震 响应和隔震支座的耗能。在地震作用下,隔震支座的累积耗能比越大,桥墩的地震响应降低越 多。在基于隔震支座累积滞回耗能比确定隔震支座优化屈服比时,应以使隔震桥梁系统的各 种地震响应(剪力、加速度和位移)达到*小值为目的。 近年来,许多学者对铅芯橡胶隔震支 座的屈服比进行了研究。这些研究多数以基底剪力*小时的屈服比作为优化屈服比,且未考 虑地震动水平的影响。本文通过不同地震动水平下的系列单自由度隔震桥梁模型的地震能量 反应分析,研究铅芯橡胶隔震支座屈服比与其耗能比的关系以及不同地震水平下的优化屈服 比。

当桥墩质量明显小于上部结构质量时,可以忽略桥墩质量近似计算结构地震响应。将简支隔 震桥梁简化为单自由度模型,桥墩刚度用弹性剪切弹簧模拟,铅芯橡胶桥梁隔震支座用双线性 弹簧模 拟[3]。在研究选取的单自由度隔震桥梁模型中,上部结构质量ms取400t,隔震桥梁结 构阻尼比取0.05,桥墩刚度 kp和隔震支座刚度(屈服前刚度 ku或屈服后刚度kd)按弹簧串联处理。隔震桥梁单自由度简 化模型如图1所示。 图1 单自由度模型 表1给出了分析选定的地震动水平和隔震桥梁模型 参数。根据未隔震桥梁的自振周期To、隔震支座的弹性周期Tu和非弹性周期Td的不同组合, 可以确定18个基本隔震桥梁模型。在基本隔震模型的基础上,变化隔震支座屈服比Fy/ W(Fy为隔震支座屈服力,W为桥梁上部结构重量),共建 表1 地震水平和隔震桥梁模型参数 参 数 取值 地震峰值加速度/g0.10,0.20, 0.40, 0.60, 0.90,1.20,1.40隔震前桥梁*阶周期To/s0.20,0.50隔震支座弹性周期 Tu/s0.30,0.60,0.90隔震支座非弹性周期Td/s1.5,3.0,4. 5 隔震支座屈服比Fy/W 0.01～0.21(间隔0.02立198个隔震桥梁分析模型。 利用刚度与周 期之间的换算关系(T=2π m/k),根据未隔震桥梁周期和隔震支座周期,确定桥墩刚度kp、隔震支座的屈服前刚度ku和屈 服后刚度kd,结果列于表2中。

表2 桥墩刚度和隔震支座刚度 To/skp/(MN·m-1)Tu/sku/(MN ·m-1)Td/ skd/ (MN· m -1) 0.20395.00.30175.01. 57.020.5063.20.6043.93.01.750.80 24.7 0.90 19.5 4.5 0.78 选用表3所列的地震波,并根据表1中的不同地震动水平进行地震加速度时程调幅处理 ,然后对 建立的198个隔震桥梁分析模型进行地震能量反应计算。 表3 地震波特性 地震波 台站方向/(°)峰值加速 度PGA/ g持时 /sElCentro,1940ElCentro2700.356 953.72Taft,1952 LincolnSchool 339 0.179 3 54.40 2 优化屈服比分析 定义铅芯橡胶桥梁隔震支座累积耗能比λ H为λH=Eb/EI(1) 采用SAP2000进行隔震桥梁地震能量反应分析[4,5]

,求解方法采用FNA法(快速非线性分析 法),得到不同地震水平下各个隔震桥梁模型的地震输入能量EI和隔震支座耗能Eb,进而得到 隔震支座累积耗能比。 图2—图8分别给出了ElCentro波作用下地震峰值加速度取不同值时, 隔震支座累积耗能比与隔震支座屈服比的关系曲线,图中1个坐标点对应1个特定屈服比隔震 桥梁模型的耗能比。 由图2—图8可以看出,在较低水平的地震动(PGA≤0.20g)作用下,隔震 支座累积耗能比随屈服比的增大而减小;当地震水平较高(PGA≥0.40g)时,隔震支座累积耗能 比随屈服比的增大而增大;对于屈服比较大的情况(Fy/W≥0.15),λH随屈服比增大而增大的 趋势逐渐趋于平缓,此时隔震支座屈服比的变化对隔震桥梁系统的耗能分配规律影响不大。 表4给出了由λH-Fy/W曲线确定的7种不同水平地震动强度作用下,18个基本隔震桥梁模型 隔 震支座的优化屈服比αoy。表中 αoy是同*地震水平下αoy的平均值,桥梁隔震设计中可以 αoy作为确定相应地震水平下隔震支座屈服比的设计值。

结合图2—图8和表4可以看出:隔震 支座优 化屈服比αoy随着地震动水平的增强而增加,且趋势逐渐减缓。 表4 不同地震水平 下的隔震支座优化屈服比值(ElCentro波) 基本模型编号 To/sTu/sTd/s不同地震水平下的隔 震支座优化屈服比 0.10g0.20g0.40g0.60g0.90g1.20g 1. 40g10.20.31.50.030.070.130.210.210. 210.2120.20.33.00.030.070.130.190.210.210.2130.20.34.50.030.070.130.190.210.210. 2140.20.61.50.030.050.110.170.210.210.2150.20.63.00.030.050.090.150.210.210.2160 .20.64.50.030.050.110.150.210.210.2170.20.91.50.030.030.070.110.170.210.2180.20. 93.00.030.030.050.090.130.170.2190.20.94.50.010.030.070.110.130.190.21100.50.31. 50.010.090.170.210.210.210.21110.50.33.00.030.070.150.210.210.210.2112 0.50.3 4.5 0.05 0.07 0.15 0.21 0.21 0.21 0.21 130.50.61.50.030.050.110.170.210.210.21140.50.63.00.030.050.110.150.210.210.2115 0.50.64.50.030.050.090.150.210.210.21160.50.91.50.030.030.070.090.150.190.21170. 50.93.00.010.030.050.090.130.170.1918 0.50.9 4.5 0.010.030.050.090.130.170.21 α oy 0.027 0.051 0.102 0.152 0.187 0.201 0 地震峰值为0.90g时隔震支座耗能比与屈服比之间 的关系(ElCentro波) 图7 地震峰值为 1.20g时隔震支座耗能比与屈服比之间 的关系(ElCentro波) 图8 地震峰值为1.40g时隔震支 座耗能比与屈服比之间 的关系(ElCentro波) 3 优化屈服比拟合公式 为了便于在不同地 震水平下进行桥梁隔震设计时确定隔震支座的优化屈服比,对ElCentro波作用下不同地震水 平时隔震支座优化屈服比平均值 αoy进行拟合,得到表达式(2)。ElCentro波作用 下 αoy 的分布规律和拟合曲线如图9所示。式(3) 给出了Jeung-GeunPark等提出的隔震支座优化屈 服比的拟合公式 [6] 。本文优化屈服比拟合曲线与文 图9 型号标志

淄川方形和圆形两种铅芯橡胶支座选购方法,在方形和圆形两种橡胶支座中 ,具有各向同性的圆形支座是其主要形式;在不同阻尼材料的四种橡胶支座中,铅芯叠层隔震橡胶支座是应用*广的*种。铅芯橡胶支座为适应各种建筑的需要,已**或正在**多种其它隔震橡胶支座。橡胶支座的隔震技术比较成熟,应用范围比较广,其产品质量事关百年大计。 关键词:隔震橡胶支座;阻尼 橡胶材料具有优异的阻尼特性,在工程技术和尖端科学中早已用其作减震制品。根据“基础隔震”概念**出来的隔震橡胶支座,使传统的、被动的“以刚克刚”的抗震方法,转变为主动的、积极的“以柔克刚”的隔震方法。

目前采用橡胶支座是**上研究和应用*多、技术成熟并有成效显著实例的隔震技术。本文将着重介绍建筑叠层隔震橡胶支座(下称隔震橡胶支座或橡胶支座)的种类和应用。铅芯橡胶支座,隔震橡胶支座的种类、型号和规格 橡胶支座是由薄钢板和薄橡胶板交替叠合,经高温、高压硫化而成。本文所述橡胶支座是指建筑物或构筑物所用隔震部件的*种,不含桥梁用橡胶支座。1.1 种类 隔震部件分为隔震支座(隔震器)和阻尼器两大类,前者稳定地支承建筑物自重和荷载,后者在地震时能抑制较大的变形,地震结束后起到迅速终止晃动的作用。 橡胶支座目前尚未有统*的分类标准。按截面形状分有方形(含正方形及长方形)和圆形两大类(见图1和图2)。由于圆形橡胶支座具有各向同性的优点,是目前应用的主要形式。 根据对橡胶支座阻尼比要求不同,目前*内外的橡胶支座分为下列4种。

图1 方形橡胶支座剖面 图2 圆形橡胶支座剖面 1.标准叠层橡胶支座(MRB)。普通叠层橡 胶支座是用天然橡胶或氯丁橡胶制造的,通常把用天然橡胶制造的普通叠层橡胶支座又称为天然橡胶叠层橡胶支座或标准叠层橡胶支座(见图3)。这种支座具有高弹性,在水平方向上起弹簧作用,但阻尼性能较低,*般不单独使用。为了满足隔震结构体系对阻尼值的要求,通常与外加阻尼器(消能装量)*起并用。

铅芯叠层橡胶支座(LRB)。这种支座是在普通叠层橡胶支座**嵌入铅棒而成(见图4)。铅棒单独使用不容易吸收能量,而利用周围叠层橡胶的约束力和铅棒的屈服应力较低的特点, 橡胶支座在受力终止时具有可恢复特性,提高其吸能效果及确保有适度阻尼, 而且铅芯增加了橡胶支座的早期水平刚度,对控制风反应和抵抗地基微震动有利。铅棒的直径应根据设计的阻尼值要求,通过计算确定,其阻尼比*般可达 20% ～30%,可以单独在隔震系统中使用。

马鞍山建筑隔震橡胶支座多少钱?哪里有卖的?衡水同泰工程橡胶有限公司专业马鞍山建筑隔震橡胶支座生产厂家,需要购买的用户请与我们联系. 衡水同泰建筑隔震橡胶支座是由多层橡胶和多层钢板或其他材料交替叠置结合而成的橡胶支座产品。本标准是按照68/1 1.1—1993和06/1 1.3—1997标准化工作导则的规定编写，非等效采用日本JSSI 标准。 本标准的附录八是标准的附录。 本标准由建设部标准定额研究所提出。本标准采用以下定义 建筑隔震橡胶支座 rubber isolation bearings for buildings 由多层橡胶和多层钢板或其他材料交替叠置结合而成的隔震 设计工作寿命 design working life 建筑隔震橡胶支座在正常使用和维护情况下所具有的不丧失有效使用功能的期限。 3.2分类与型号3.2.1分类 建筑隔震橡胶支座可按中孔是否有插芯划分为普通型（无芯型)和有芯型两种。建筑隔震橡胶支座常用的截面形状*般为圆形或矩形。

本标准由建设部建筑结构构件标准技术归口单位中*建筑标准设计研究所归口。 本标准负责起草单位：衡水同泰工程橡胶有限公司,中*建筑科学研究院、华南建设学院西 院、华中理工大学、北京橡胶工业研究设计院、北京震泰技术开发公司。 2016年*新的建筑隔震橡胶支座安装方法 (1)橡胶支座规格和质量符合设计要求，并按要求经试验检测**后方可使用。

(2)垫石强度、顶面标高要符合设计要求，表面平整保证橡胶支座不偏歪、不均匀受力和脱空现象。 (3)安装前将墩、台橡胶支座垫石处清理干净，用干硬性水泥砂浆抹平，并使其顶面标高符合设计要求。 （4）复测橡胶支座垫石平面标高，使两端两个橡胶支座处在同*平面内 (5)在橡胶支座垫石上按设计图标出橡胶支座位置**线，同时也标出安装后梁板宽度的边线和**线。 （6）在橡胶支座橡胶支座上也标出十字交叉线，将橡胶支座安装在橡胶支座垫石上，使橡胶支座**线同垫石**线相重合。其橡胶支座**横桥向偏移不得大于2mm，顺桥向偏移不得大于10mm。 （7）为避免橡胶支座在安装梁板时发生位移，在橡胶支座下表面涂*层环氧树脂粘结于垫石表面上。环氧树脂按此配比进行施工，其环氧树脂：二脂：乙二胺：砂之质量比为100:17:8:250。

（8）橡胶支座安装后，若发现问题需要调整时，可吊起两端，在橡胶支座底面与橡胶支座垫石面之间抹*层用水灰比不大于0.5的1:3水泥砂浆抹平。并使其顶面标高符合设计要求和施工质量标准（橡胶支座四角高差2mm）。 橡胶支座安装的正确与否与橡胶支座的受力作用和使用寿命有直接的影响，如果橡胶支座安放不平整，造成橡胶支座局部承压，则橡胶支座在活动荷载作用下会产生转动、滑移、甚至滑落。为防止橡胶支座产生过多的剪切变形，橡胶支座安装就现在天气气温情况，利用上午和下午15点过后时间进行橡胶支座安装，以保证橡胶支座在低温或高温时偏离橡胶支座**位置不会过大。

日照伸缩缝安装就位后进行模板安装方法如下,日照伸缩缝安装就位后进 行模板安装，模板采用薄钢板，顶面与伸缩缝钢梁内侧焊接牢固，预留观察孔，底部与槽底钢筋焊接，混凝土施工前4～6小时在梁体边缘处采用高标号砂浆认真进行封堵，以防漏浆，混凝土浇筑前检查模板密封性，对 未封闭严密的地方采用碎布再次封堵，特别注意支撑箱两侧，切忌水泥浆漏入支撑箱，影响支承部件和控制系统的 正常工作。 浇筑混凝土 混凝土施工前按计划备料，全部运至桥面堆放，施工完毕将余料撤场，清理沥青路面 ，防止污染。采用标号C50钢纤维混凝土进行施工，现场拌和。混凝土采用华新普硅42.5号水泥，巴河砂，孝感丰山 碎石，武汉汉鑫产钢纤维，中交武汉港湾新材料公司产LN 3P早强高效减水剂。 施工开始时先对槽内湿水，再开始 浇筑混凝土，浇筑时注意振捣，确保伸缩箱下面的混凝土密实，同时注意保持与沥青路面的衔接顺畅。

在第*个半 幅浇筑混凝土时，伸缩缝焊接端预留约 30cm，上部5cm用木模板做成垂直断面，下部保留毛面；另半 幅混凝土施工 前，对前半幅的下部混凝土凿毛，但注意不能过度，露出新鲜混凝土即可，再*起浇筑混凝土。 每封闭段混凝土 搅拌前，进行砂含水量的测试，并将此部分水的数量从用水量中扣除，计算施工配合比（不同含水量下的施工配合 比见附表）；按照1包（50kg）水泥的施工配合比，用桶、量杯等容器秤量水、砂、石和外加剂，并在容器内做好标 记，便于施工；清理槽内杂物并检查模板密封情况。开盘前做好各项准备工作，自检**具备施工条件时报告监理申请进行混凝土浇筑施工。 施工时每盘按1包水泥的施工配合比进行 搅拌，用做好标记的容器量取骨料，先加入石子和砂，再加入水泥进行干拌，拌和过程中按配合比用量人工撒布钢 纤维并搅拌均匀，再把外加剂和水加入搅拌机，搅拌时间3～5min，搅拌过程中用人工协助搅拌均匀。

每处伸缩缝施工时 现场量测混凝土坍落度，控制在50mm以内。浇筑现场在监理旁站下随机取样做混凝土试模，混凝土试件每封闭段伸 缩缝施工取3组，拆模后用水养护，1组测3天抗压强度， 2组测28天抗压强度（分别作为施工方和监理方试样）。 混凝土浇筑采用人工入仓，必须连续进行，同时安排专人使用木方、镘刀等工具及时平整、收浆，混凝土浇筑完成 后用滚轮刻痕。如因设备等原因造成混凝土施工中断，记录中断原因和时间，如中断时间需大于混凝土初凝时间， 则将已浇筑至路面部分的混凝土按要求进行收面、刻痕等正常处理，凿除其余部分，以后重新浇筑。 10、混凝土 养护 混凝土浇筑完成并收浆后1小时内，指派专人采取覆盖麻袋后洒水的方法进行养护，混凝土养护期*般为3天 ，混凝土试块 3天强度不足或低温时可适当延长。每天洒水至少每小时1次， 天气炎热时增加洒水次数，以保持混 凝土表面经常处于湿润状态。如果在养护期内混凝土试块强度达到40Mpa，可以开放交通。在混凝土养护期内，禁止车辆通行。 1安装伸 缩缝橡胶带 在混凝土养护期间，进行伸缩缝橡胶带的安装，安装过程中注意保护好橡胶带，不得造成橡胶带的开 裂、破孔，以免影响橡胶带的使用寿命。 1开放交通 混凝土养护期内，进行自检，自检**后报请监理工程 师抽检，抽检**后开放交通。

装第二段钢梁时，将对接处的中梁放置在底面筋板上，先将边梁分别与已装半段边梁用长直尺在侧面 对齐后点焊牢固，然后焊上四周接口。 将焊条（必要时可折弯）伸入中梁接缝处底部，将中梁端头与底面筋板焊 牢，再焊接中梁侧面部分，*后分3~4次将中梁顶部锥形接缝焊牢。每次焊后应先清理焊渣，再接着往下焊，直到将 锥形孔填满焊液为止。*后用角磨机将中、边梁顶面、侧面的焊缝打磨平整。同时布设锚环内的纵向钢筋，直径 16mm。在第二段钢梁 安装时，点焊钢筋后检查整条伸缩缝的顺直度，满足要求后再进行焊接。安装并焊接完毕后进 行自检，自检**后报现场监理抽检。 钢梁焊接 两段伸缩缝的钢梁制作成斜角对接形式，在安装第二段钢梁 时检查整条伸缩缝的顺直度符合要求后进行焊接，在中梁两侧和两个边梁的外侧用钢条帮焊，提高联接强度。焊条 采用J506。定位焊接 伸缩缝就位后，先点焊部分预埋钢筋和锚环钢筋，临时固定伸缩缝位置。经检查符合质量要求后再将锚环钢筋与预 埋钢筋焊牢，焊接时采用E4303（J422）电焊条进行单面焊，焊缝长度 16cm。

伸缩缝就位 端头已预焊有底面筋板的半条缝先装在已预开有槽口的路面上。 下缝时将伸缩缝缓缓放入槽内，使缝**线与原伸缩缝的**线相重合，偏差不得超过10mm，同时使钢梁内边保持 垂直。如伸缩箱与预应力筋位置重叠，将锚具以外的钢绞线凿出，保留 5cm，其余切除，同时根据安装需要确定是 否还需切除伸缩箱外 侧的2根锚固钢筋。 伸缩缝就位后，根据原伸缩缝顶面标高调整钢梁顶面。日照桥梁伸缩缝,日照F60桥梁伸缩缝安装前的准备工作 伸缩缝进场后检查伸缩缝质量，伸缩缝型钢沿长度 方向的直线度应满足1.5mm/m，全长应满足12mm/12m的要求。安装前进行复检，再按厂家提供的伸缩缝钢梁间距进行 安装。 下缝前认真检查槽内预埋钢筋，若发现裂缝、折断、位置不当或间隙过大，必须采取种植钢筋等补救措施 ，种植直径16mm钢筋，深度8cm，抗拔力≥30KN，保证沿缝方向每米范围内至少有4根预埋钢筋与伸缩缝的锚环牢固 焊接。伸缩缝构造图见附图三。

在砼初凝后应及时覆盖拜毛毡毯或土工 布，经常浇水，保持潮湿，在砼的强度达到90%以前，不得有任何车辆通行。保养期*般应在七天以上。确需通行应 搭悬空跳板，并确定专人负责，确保砼的质量凿除后用空压机清除槽内的混凝土，然后拆除原伸缩缝，拆除时注意尽量保留原预埋钢筋。清槽并自检**后，填 写验槽检验申请单报请现场监理审批。