橡塑GYZ450*850*78橡胶支座支承垫石的设置方法

橡塑GYZ450*850*78橡胶支座支承垫石的设置方法151-3082-8567

先将GYZ450*850*78橡胶支座支承垫石顶平面冲洗干净风干。连续端板式橡胶支座安装技术要求 复测支座垫 石平面标高，使梁端两个支座处在同*平面内。 ⑶在支承垫石上按设计图标出支座位置**线，同时也标出安装 后梁板宽度的边线和**线。在橡胶支座上也标出十字交叉**线，将橡胶支座安放在支承垫石上，使支座**线同垫石 **线相重合。 安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行平整，使其和支座上下表面全部密贴，不得出现偏压 脱空和不均匀支承受力现象。 连续端板式橡胶支座施工程序如下： 处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致。 预制梁与支座接触 的底面要保持水平和平整。

当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实整平。 橡胶支座的正确就位 先使支 座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座**线重合；板梁箱梁的纵轴线与支座中 心线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个支座的十字位置**，在梁的端立面上标出 两个支座的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置**线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。 架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形。 安装T型梁时，若支座比梁筋底宽，则应在橡胶支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免橡胶支座局 部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢 板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。 落梁后，*般情况下支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁，其支座 顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5"。 2橡胶支座安装时的调整 橡胶支座安 装后，若发现下述情况，应及时调整： 个别连续端板式橡胶支座安装技术要求 落空，出现不均匀受力 B支座发生较大的初始剪切变形 C支座偏 压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部落空 调整方法*般可用千斤顶顶起梁端，在支座上下表面铺涂*层水泥 砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次落梁，在重力作用下支座上下表面相互平行且同梁底，墩台顶面全部密贴；同时使*片 染两端的支座处于同*平面内，梁的纵向倾斜度应加以控制，以支座不产生时显初始剪切变形为佳。

普通板式橡胶支座安装注意事项矩形支座短边应与顺桥方向平行安置，以利于梁端转动。若需长边平行于顺桥向时，需通 过转角验算。 2圆形支座具有各向同性。安装无需考虑方向性，只需将支座圆心同设计位置**点相重合即可。为 防止在离心力下梁体横向移 动，可安装横向挡块。 2使用普通板式橡胶支座*般设有固定端与活动端。使用等高支座时，水平位移由同*片梁的两端支座的剪切变形 共同实现。也可用厚度较小的橡胶支座支座。 2橡胶支座安装以春秋季节*佳。若预计不可能在春秋季节安装， 则设计选用橡胶支座时可适当增加高度，使其在极端高低温时，上部构造的*大位移量△L靠橡胶支座的单方向剪切 变形来实现。即：△L≥0h0且满足h0≤0a，其中h0 -支座橡胶层总厚度，a -支座短边尺寸。 同时若支座增加所需 高度不能满足h0≤0a时，则应采用四氟板式支座。 这样可在任何气温下安装支座，并使*大剪切变形能控制在允 许范围内，而无需用特殊手段施工。

2015年铁路简支梁桥桥墩的抗震为研究对象橡胶支座以铁路简支梁桥桥墩的抗震为研究对象,采用KZ抗震盆式橡胶支座,考虑土—基础相互作用,建立了铁路简支隔震桥梁的非线 性分析模型,研究了在三类场地LongBech波作用下,减隔震支座参数变化对隔震桥梁动力响应的影响规律。关键词:简 支梁桥 铅芯橡胶支座土—基础相互作用 减隔震中图分类号:U44336 文献标识码: 引言 减隔震技术在我*的铁 路桥梁工程中已有应用,但由于隔震技术在桥梁工程中的研究及应用较晚,在分析计算及理论设计方面,仍有许多问题 需要深入研究。铅芯橡胶支座的参数对结构减隔震效果有重要的影响,桥梁减隔震设计的实质即为确定*合理有效的 支座参数。

着地震频繁的发生，中*将有更多使用抗震橡胶支座的建筑人们对建筑物抗震设防意识的日益提高，楼房、桥梁等建筑物的基础隔震设计越来越受到*内设计单位及业主方的关注与重视。本文简单介绍了*内外隔震橡胶制品工程开发应用情况，以实例说明了橡胶隔震制品对建筑物减震的重要作用，概括了隔震体系影响建筑结构成本降低与增加的原因等，为隔震工程设计单位提供参考与依据。 *内外建筑隔震橡胶应用基本情况 隔震技术不仅可以保证结构的整体安全,防止非结构部件的破坏,避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害，并且隔震橡胶支座技术应用方便、隔震效果明显，该技术又对*计民生具有重要的意义

所以目前，**上已有20多个**已开始在建筑物中使用橡胶垫隔震技术，其中日本、新西兰、美*、意大利、中*等应用实例较多，所据调查，到目前为止，中* 19层，已建近 700 幢，美* 29层，已建近 100 幢，日本 50层，已建近 3000 幢，隔震桥梁应用，中* 已建近 25 座 美* 已建近 35 座，日本已建近 800 座幢。*外采用橡胶支座隔震的工程大多数属于重要建筑物，例如政府大楼、医院、法律**、计算**、博物馆、实验室、图书馆、古建筑以及警察局、监狱、高*住宅等。我*已有近千栋建筑物采用橡胶隔震技术。*内第*幢且当时**上*高的隔震住宅房屋就是汕头市陵海路八层框架结构商住楼。建造该楼是“汕头多层房屋隔震技术应用研究”项目的*个主要内容。

该楼92年3月动工，93年9月完工。因采用隔震技术，上部结构设防烈度适当降低，从而补偿了隔震基础所增加的费用（总造价比常规抗震房屋节省了7％），使房屋既安全又经济，这*此举，开创了这*领域的先例，成为中*抗震技术史上的*次重大革命，为*内隔震技术的推广和应用作出了重要贡献。 *内外建筑隔震支座应用实例 橡胶垫隔震房屋经受了多次强烈地震的考验，减震性能表现非常显著。 1994年1月17日，美*洛杉矶大地震中，该市相距不远的两个医院，*个是隔震的，地震时医师护士照常工作，毫无问题；另*个是不隔震的，损坏厉害，*直无法恢复工作。 1994年9月16日，台湾海峡发生了7.3*地震，震源离汕头市约200公里，汕头市烈度为6度，各类房屋摇晃厉害，居民惊慌失措，水桶里的水溅出了1/3左右，而陵海路隔震楼上的人并没有感到晃动，听到邻楼和邻街喧闹声后下楼才知道发生了地震。

1995年1月17日，日本神户大地震，该市的西部邮政大楼和松村研究所大楼等隔震房屋经受了地震的考验，房屋结构安全完好，仪器、设备、装修等丝毫无损。隔震房屋的安全性得到了人们的*致公认。橡胶垫隔震的楼房住宅正面临越来越大的需求。1994年以前十年里，日本建造了70多幢隔震房屋，而在1995年神户大地震后，*年之中就开发建造140多幢隔震房屋。 1995年10月24日，云南武定发生6.5*地震，距大理市水平距离大约200公里。地震发生时，大理许多人从睡梦中惊醒，明显感到较强的晃动，桌上的花瓶、玻璃杯等跳动，悬挂物摇摆很厉害，地震烈度约5度强。而橡胶垫隔震建筑大理州交通指挥**大楼中的大多数人没有感觉，只有20％感到有轻微摇动，直到听到其他建筑物内的人讲，才知道发生了地震，隔震建筑无任何破坏，减震隔震橡胶支座增加造价汇总：＋170～+230 元/平方米 （2）. 上部结构 减少造价部分： 由于上部结构受力大大降低, 规范容许上部结构可按降1度设计,上部结构减少造价： -200 ～ -280 元/平方米 （3）. 总结：采用隔震技术后 结构增加造价总计： 若不考虑上部结构按降1度设计,造价增加 ＋170 ～ +230元/平方米（约加7-10%），若要考虑上部结构按降1度设计：造价增减 -30 ～ -50元/平方米（约省 2-5%）（房屋土建造价为 1800-2400元/平方米） 是否要考虑上部结构按降1度设计，可视投资，安全要求等决定。

虽然隔震体系要增加*层隔震装置，似乎造价有所增高．但随上部结构设防烈度的降低而节约的造价，可用于抵消隔震层的造价．因此，对整个隔震建筑的工程造价来说，和同类非隔震建筑相比，基本持平或略有降低。如果把地震时建筑结构的破坏、内部财产的损失、人员伤亡以及建筑物损坏造成的停工停产所带来的损失加起来，该基础隔震体系的经济效益和社会效益十分巨大，是*种极具推广和应用的换代新产品、新技术。 五、隔震支座对建筑隔震层的*般要求。 对于砌体结构，隔震支座与上部结构、基础柱之间的连接件应能传递罕遇地震下支座的*大水平剪力；隔震墙下隔震支座的设置间距不宜大于2.0米；

外露的钢板铁件应有可信的防锈措施和方便的维修空间。预埋件的锚固筋与钢板牢固连接，锚固钢筋其锚固长度宜大于20倍锚固钢筋直径，且不小于250mm的长度。 六、建筑隔震房屋设计相关规范及建筑隔震支座相关标准 就目前而言，建筑抗震设计规范《GB50011-2001》有建筑抗震设计规范中的12条规定。建筑隔震橡胶支座的标准有**标准：《GB 20688.3-2006》；建筑隔震橡胶支座行业标准：《JG 118-2000》。 七、对建筑隔震橡胶制品发展的建议 现在对隔震制品及隔震工程的相关规范并不是很完善，在实际工程中与其它规范有时相冲突。比如：按规范要求穿过隔震层的配线、配管要采用柔性连接，防止在地震时位移遭到破坏，在实际的工程监理中我们发现相关的规范不配套，主要是抗震规范与消防规范不*致，消防验收规定不能柔接，因此这方面有待进*步完善、协调*致。再者柔性连接在材料选用上也遇到*些问题，例如：工程选用Φ150排水金属波纹软管，虽然满足了对地震位移的要求，但在实际使用中发现在水平段出现经常性的堵管，使用造成困难。 希望在继续提高隔震技术理论研究水平的同时，与大力付诸于工程实践之中，加快对隔震房屋技术规范的完善，使我*的隔震房屋的设计、应用、施工以及橡胶隔震支座的生产有法可依，走上健康发展的轨道

铅芯橡胶支座的主要动力控制参数包括:屈服力、屈服前刚度和屈服前后刚度比。朱东生研究过初始周期 、延性率和GPZ盆式橡胶支座屈服前后刚度比对桥梁隔震效果的影响,并给出了影响规律 。 但其研究是建 立在墩底固结的单自由 度模型基础上的;建立了考虑桥墩延性的LRB隔震桥梁的非线性分析模型,对隔震桥梁的减震性能进行了系统的分析 , 但没有考 虑基础刚度;口风利博士研究了基础弹性刚度变化对铁路简支梁桥地震响应的影响规律,并得出了*些重要 结论 ,但目前研究LRB支座参数对考虑土—基础 相互作用的减隔震体系影响规律的文献还较少。本文 通过建立考虑 土—基础相互作用的铁路简支梁桥单墩分析模型,初步探讨了支座参数对结构地震响应的影响规律,并由此得出*些结 论,为铁路简支梁桥的减隔震设计提供有意义的参考。铅芯橡胶支座的双线性模型 如图所示,uB为 橡胶支座的有效设计变位;(uy,Qy)为支座的屈服点;Qy为屈服强度,取值主要依赖于梁体的重量和实际工艺,uy为铅芯橡胶 支座的屈服位移。

屈服后刚度K2,可以参考图进行计算: K2= F(uB)-Qy uB-uy () 图 铅芯橡胶支座滞回模型 2 铁路简支桥梁的有限元计算模型 本文选取*位于三类场地的铁路简支梁桥典型桥 墩作为研究对象。为方便建模 ,用等截面矩形墩代替实际墩,矩形面积取墩截面的平均面积,墩的基本设计参数见表。有限元模型见图2,在NSYS中, 铅芯橡 表 墩的基本设计参数 桥墩截面设计参数墩顶集中质量Πt 墩高Πm 等截面矩形,长42m,宽23m 42 24 图2 弹性基础有限元计算模型 胶支座采用多 线性单元combin39模拟,弹性基础采用矩阵单元mtrix27模拟。 采用“m”法[4] 计算桩—土相互作用,将其换算成基 础刚度,并考虑弹性基础的影响。基础弹性刚度系数见表2。 表2 基础刚度计算值地基土比例系数 Π(kPΠm2 ) 基础刚度 k Π(8NΠm)k3=k3 Π(8NΠrd)k22 Π(9NΠm)k33 Π(N・ mΠ rd) 5 253 -79 42 2 选取三类场地地震波LongBech作为激励,地震波的基本特性见表3。 表3 地震波 LongBech记录基本特性 分量 台站烈度 震中烈度 震* PG Π(cmΠs2 ) 地震时间 S82E 7 9 65 55 933232 2 支座参数影响规律研究 2 屈服前刚度的影响 固定支座的屈服前后刚度比α=67,分别取Qy =kN 和Qy=5kN,改变隔震支座的屈服前刚度 K,隔震桥梁在LongBech波作用下的动力响应结果 见表4和图3。

表4 不同 屈服前刚度下桥墩的地震响应(α=67) 桥 墩地震响应随屈服前刚度的变化情况 从图3中可以看出,当GPZ盆式橡胶支座屈服前刚度<2MNΠm时,梁体峰值位移在屈服力等 于kN时随前刚度增大而减小,在屈服力等于5kN时随前刚度变化幅度不大;在屈服前刚度>2MNΠm时,梁体峰值位 移变化趋势与支座屈服力无关,均随前刚度增大而减小。支座屈服力对墩底*大剪力随前刚度的变化趋势影响不大,当 隔震支座的屈服力取不同数值(kN和5kN)时,墩底*大剪力在屈服前刚度<2MNΠm时均随前刚度的增大近似线性 减小,并在前刚度为2～3MNΠm时达到*小,而后又随前刚度的增大迅速增大。设计时如果在恰当的范围内适当增大 前刚度的取值,就既可减小梁体位移又能较大限度地降低墩底剪力。

屈服力的影响 固定屈服前后刚度比α=67, 分别取前刚度K=2×7 NΠm和K=3×7 NΠm,改变支座的屈 服强度Qy,隔震桥梁在LongBech波作用下的动力 响应结果见表5和图4。 表5 不同屈服力下桥墩的地震响应(α=67) K Π(7NΠm)Qy Π(5N)梁体峰值位移 Πcm 墩底*大剪力 图4 桥墩地震 响应随屈服力变化的情况 从图4中可以看出,当屈服前刚度为2MNΠm时,梁体峰值位移随屈服力先增大后减小,在 屈服力等于kN时达到*大值,墩底*大剪力在屈服力<75kN以前有减小趋势但较缓慢,在>75kN后有较大增加。

当 屈服前刚度等于3MNΠm时,梁体峰值位移随屈服力的变化规律与屈服前刚度等于2MNΠm的情况类似,在屈服力等于 75kN时达到*大值,墩底*大剪力随屈服力增大先减后增,在屈服力等于75kN时达到*小。隔震支座屈服力在5～ 75kN间变化时,梁体位移和墩底剪力变化幅度均不大,可以认为屈服力在该区段对桥墩动力响应的影响不显著,设计时 只需避免取值过大即可。23 刚度比的影响 固定前刚度K=3×7 NΠm,屈服强度Qy=×5 N,改变屈服前后刚 度比α,隔震桥梁在LongBech波作用下的动力响应结果见表6和图5。 表6 不同屈服刚度比下墩的地震响应结果 K Π(7NΠm)Qy Π (5N)α 梁体峰值位移 Πcm 墩底*大剪力 ΠN 3 24783374745559988666 634282378696796767437665627699735356873698282 85 684447 从图5中可以看出,当屈服前刚度和屈服剪力*定时,梁体峰值位移随屈服前后刚度比的增大而增大,墩底剪 力随屈服前后刚度比增大而减小。当刚度比从2增加到8时,梁体位移增加不多,而墩底剪力却大大减小;而当刚度比从8 增加到2的过程中,墩底剪力减小不多而梁体位移却继续增大。因此,在进行桥梁 图5 桥墩地震响应随刚度比变化的 情况 隔震设计时,增大屈服前后刚度比可以在位移增加不大的情况下大大降低墩底剪力,但不宜过大。

JHPZ盆式橡胶支座屈服前刚度对结构的动力响应有较大的影 响。在屈服前刚度较小时 ,适量增大屈服前刚度可在位移变化不大或减小的情况下大大降低结构的地震力。 2)支座的屈服力不大时对结构的动 力响应影响不显著,设计时不必作为重点考虑,但若支座的屈服力过大,会使结构的内力增加较多,设计时应予以注意。 橡胶支座屈服 前后刚度比对结构的动力响应影响较大,在刚度比不大时,梁体位移随着刚度比的增加近似线性增加,墩底剪力随着刚 度比的增加近似线性减少。适当增大支座屈服前后刚度比可在位移增加不大的情况下大大减小结构的地震力。

当梁体有纵向坡度或综合坡度时，可按下列几种方法处理。 2.1在梁 端底面与支座这间安置楔形钢板将支座扩垫石(梁端底面)制成斜坡状(图2-4)此种方法适用于坡度≤1%的桥.*后在橡 胶支座上面需加盖*块比支座平面每边大5cm的预埋钢板，厚度为1cm。 预埋钢板上面焊Ф12mmU型锚固钢筋与连续端Ф28mm防裂主筋焊接牢固，将支承钢板视作现浇段梁底模板*部分。 为避免橡胶支座在安装梁板时发生位移，在支座下表面涂*层环氧树脂粘结于垫石表现上。 ⑻矩形支座短边 应与顺桥向平行放置。 圆形支座可以不考虑方向问题，只需支座圆心与设计位置**相重合即可。 ⑽橡胶支座 安装后，若发现问题需要调整时，可吊起梁端，在橡胶支座底面与支承垫石面之间抹*层用水灰比不大于0的1∶3水 泥砂浆抹平。并使其顶面标高符合设计要求和施工质量标准（支座平面位置允许偏差5mm，支座四周边缘高差1mm）。 预埋钢板除上平面不涂防锈漆外，其余部位全部刷防锈油漆。

信阳公路立交桥上需要什么样的橡胶支座,板式橡胶支座和流体阻尼器1 到目前为止"对组合使用板式橡胶支座和粘滞阻尼器 的桥梁的地震反应研究还很少见"需要进*步深入地研究1这项研究主要由两部分组成2第*部分利用单墩模型对板式 橡胶支座和粘滞阻尼器组合装置的阻尼系数3阻尼指数和周期进行分析"给出这种组合装置的适用范围及其参数的合理 取值范围第二部分利用三跨连续梁桥对这种组合装置的减震性能进行分析研究"对几种减隔震设计方案进行比较"给 出这种组合装置的优化设计方案粘滞阻尼器.信阳粘滞阻尼器提供的阻尼力取决于活塞相对于容器的运动速度或称连接点 之间的相对速度"而不是取决于活塞的位移1在温度3收缩和徐变作用下"粘滞阻尼器的阻尼力很小在地震作用下"阻 尼力随活塞的运动速度增大而增大1粘滞阻尼器提供的阻尼力可以用下面的公式 是粘滞阻尼器活塞的运动速度? 是阻尼指数@A&是关于=>的符号函数1当?:

时粘滞阻尼器为线性当?G时为非线性1从抗震角度看"?的取值在 HIJKIH范围内1 在减隔震桥梁上使用粘滞阻尼器时"粘滞阻尼器提供的阻尼力与弹性支座提供的恢复力之间存在 相 位差1研究表明2组合使用板式橡胶支座和粘滞阻尼器"当阻尼系数在*定范围内时"在地震作用下有2 当位移*大时" 速度*小"恢复力*大"阻尼力*小"有利于结构复位当位移*小时"速度*大"恢复力*小"阻尼力*大"阻止结构偏离 平衡位置1因此" 粘滞阻尼器不会增加桥墩的受力"这与铅芯橡胶支座3摩擦摇摆支座和弹塑性阻尼器等有耗能能力的 减隔震装置的的作用机理有本质上的差别1L单墩模型计算分析 影响板式橡胶支座和粘滞阻尼器组合装置减震性能的

关键参数有阻尼系数3阻尼指数和周期"另外"地震动输入和墩高也有较大的影响1为了分析这些参数对结构地震反应的 影响"下面用两种单墩模型进行具体的研究1这两种单墩模型分别为,E墩高和HE墩高"单墩计算模型见图所示"墩身屈 服弯矩分别为 在墩顶组合使用信阳板式橡胶支座和粘滞阻尼器时"粘滞阻尼器的阻尼系数;的取值范围为HHK JOHHBCD@+EF "阻尼指数 ?取值范围为HIJKIH1周期T的取值范围为 IOK,IH@1在对阻尼系数和阻尼指数进行参数分析时"板式橡胶支座的水平 弹性刚度为NMSBC+E" 相应地",E墩高模型的周期为I,H@"HE墩高模型的周期为IMJ@1在对 周期进行参数分析时"板式橡胶支座的弹性刚度根据周期做相应的变化1另外"对阻尼指数进行参数分析时将粘滞阻尼器考虑为非线性"对阻尼 系数和周期进行参数分析时均考虑为线性1 在进行非线性时程地震反应分析时"采用了J U ONU公路 信阳橡胶支座和粘滞阻尼器组合装置的减震效果*好%

不仅能够非常有效地控制梁体位移% 还能使各墩墩底 条地震波输入结构的峰值反应 (给出了连续梁桥在(条地震波输入下%方案.)方案$和方案&的墩)梁相对位移峰值反应’从表中可以看出方案$可以减 小(号墩的墩)梁相对位移%同时又使.号和&号墩的墩)梁相对位移有所增加%并且在HI?&@>B?BC>B?BC&&@?$C!@?B$!@?B$D9EFG= . .!B?@BC.A(?$@$.BC?&@.(@?>C.(@?>C&&B?.@!C?>$! C?>$HI$$@&?...>@?A..>@?A.& @C?$& !(?CC !(?CC +结论 本文利用非线性时程地震反应分析 方法对!3和.C3墩高单墩模型及(跨连续梁桥!种方案的结构地震反应进行了分析%研究了板式橡胶支座和粘滞阻尼器组 合使用的减震性能%研究结果表明桥梁板式橡胶支座与粘滞阻尼器组合使用的减震性能研究 万方数据

四氟乙烯橡胶支座及安装技术要求 四氟橡胶支座的构造：在普通板式橡胶支座的表面粘贴*层聚四氟乙烯板，就构成了聚四氟乙烯橡式板胶支座，简称 四氟板橡胶支座，其抗压和转动性能与普通板式橡胶支座基本相同，当然在桥梁施工实际应用时，四氟橡胶支座的整 体构造并非如此简单。 普通板式橡胶支座是通过支座的剪切变形来实现梁的水平位移，这种剪切变形是有*定的 限值，普通板式橡胶支座不能满足位移量较大的要求。 与普通板式橡胶支座不同的是：聚四氟乙烯板式橡胶支座 不是通过支座的剪切变形来实现梁的水平位移，它主要通过梁底不锈钢板与摩擦系数很小的四氟板来回滑动，实现梁的水平位移

四氟板式胶支座可以适应较大跨径及多孔连续梁桥的伸缩位移。 四氟板式橡胶支座的整体构造由梁底钢板不 锈钢板四氟板式橡胶支座与支座垫石等组成。 梁底钢板：又称支座上钢板，位于梁端支点处，可通过预埋或粘贴形 式就位，西小江大桥上钢板与梁底之间采用环氧树脂粘贴固定。钢板厚度为18mm，下面有深1mm的宽槽用以嵌放不锈 钢板。宽槽制成楔形，在梁伸缩过程中不至于不锈钢板随梁的移动而滑脱。

嵌放在梁底钢板上宽槽中的不锈钢板 ，厚度为3mm，梁在伸缩移动时，因为不锈钢板有很好的光洁度，又在四氟板表面上，所以摩擦阻力很小，四氟板式 橡胶支座表面粘贴的聚四氟乙烯板厚为1mm左右，在四氟表平面上有直径8mm左右，深度约1mm的球冠形的储油坑，在 安装时涂以“295”硅脂，以便进*步减小摩擦。 四氟橡胶支座安装技术要求 支座应按设计支承**准确就位， 梁底上钢板与四氟橡胶支座上下面全部密贴，同*片梁端两个四氟橡胶支座应置于同*平面上，以避免出现四氟橡胶 支座偏心受压，不均匀支承及个别脱空的现象。