建筑隔震橡胶支座 防倾覆隔震橡胶支座在桥梁工程的应用

建筑隔震橡胶支座 防倾覆隔震橡胶支座在桥梁工程的应用151-3082-8567

建筑隔震橡胶支座、防倾覆隔震橡胶支座在地震中应用,2008年席卷印度洋沿岸的海啸刚刚过去不久,*场高达里氏8.5*的地震接踵而至,时时提醒人们大自然的残酷与无情。强烈地震常常以其猝不及防的突发性和巨大的破坏力给社会经济发展、人类生存安全和社会稳定、社会功能带来严重的危害。近年来,*内外发生几次大地震,作为生命线工程的桥梁遭受了严重破坏,在阪神大地震中,专门对橡胶支座的破坏及其与上部、下部结构破坏之间的关系进行了详细调查,调查表明,橡胶支座对整个桥梁结构的影响十分重要,在实际地震作用下,橡胶支座与上部、下部结构的作用比较复杂,橡胶支座的破坏往往会改变上部、下部结构之间的传力状况,也改变整个结构的响应。因此,在桥梁结构的抗震设计中,必须对橡胶支座在地震作用下的性能有明确的认识,才能正确把握结构的响应。另外,由于减隔震橡胶支座是外设装置而不是通过结构本身达到耐震要求的,故对其耐震性能的检测修复也只限于外设装置,这比检测或修复结构本身要方便快捷得多,能够确保地震后的快速修复,这对地震后尽快恢复桥梁的交通具有十分重要的意义。 建筑隔震橡胶支座、防倾覆隔震橡胶支座对于抗震机理 随着科学技术的迅速发展,对地震机制、结构破坏机理的 研究和认识越来越深入,抗震理论和抗震措施不断取得新的突破。

为了更有效地保护结构及内部设备、仪器、网络及装饰物等不受破坏,十九世纪末、二十世纪初产生了减震、隔震技术。减震、隔震技术是通过采用减震、隔震装置将结构(或部件)尽可能与地震地面运动(或橡胶支座运动)隔离开来,从而大大减少传递到上部结构的地震力和能量。而传统结构的抗震设计方法是依靠结构构件自身较高的强度来抵御地震作用和结构构件自身的较小的变形来吸收地震能量,它允许有很大的地震力和地震能量从地面传递给结构。尽管适当选择塑性铰的位置和仔细设计构件的细部构造可以确保结构的整体性 和防止结构倒塌的发生,但结构受迫震动及构件的损伤是不可避免的。因此隔震建筑物比传统的非隔震建筑物具有更高的安全性。

目前,隔震已成为*种有效的降低地震力的方法。 对LRB隔震桥梁的减震效果进行了研究,分别采用非线性水平和转动弹簧单元来模拟减隔震橡胶支座和桥墩延性铰的非线性性能,首次把橡胶支座和桥梁结构纳入*个系统中,并考虑其相互影响和相互作用。利用大型通用结构分析软件(ANSYS),对采用铅芯橡胶支座(LRB)隔震的桥梁输入了多条实际地震波进行 时程分析,系统地讨论了隔震桥梁的减震性能,得出在设计减 隔震桥梁时,应考虑将非弹性变形和耗能主要集中在减隔震装置上,避免桥墩屈服先于减隔震装置屈服。

LRB的简化分析方法 从隔震结构的的设计来看,建立满足工程设计精度要求的实用简化分析方法是很有意义的。TsaiHC等[4]研究了铅芯橡胶支座非线性隔震结构的基于反应谱的地震反应分析,他们首先建立实际模型和等效线性单自由体模型,由震动台试验输入大量地震记录,比较两个模型的*大位移和加速度反应,从而识别出等效结构的等效刚度、等效阻尼比,同时得到了等效刚度与*大位移的关系。Hwang等[5-7]对LRB隔震桥梁的等效线性化设计方法及隔震桥梁的等效阻尼比进行了研究,指出现行等效刚度和等效阻尼比计算方法中存在的问题,建议了新的计算公式。 铅芯橡胶支座(LRB)的介绍 铅芯橡胶支座(LRB)是新西兰学者在1975年发展的,它是由普通叠层橡胶支座在其中间竖直地灌入适当直径的的铅芯形成(图,利用铅芯在地震动过程中弹塑性性能来达到耗散地震能量的效果。由于铅的屈服应力较低(约7MPa),并在塑性变形条件下具有较好的疲劳特性,建筑隔震橡胶支座、防倾覆隔震橡胶支座被认为是*种较好的阻尼器。铅芯必须紧固在孔中,并稍微挤进橡胶层中,因此,铅芯的体积往往比**孔的体积要大些,使铅芯能牢固地压入孔中,当橡胶支座发生水平变形时,整个铅芯由于被钢板约束而强迫发生剪切变形。 铅芯橡胶支座具有较好的滞回特性,其初始剪切刚度可以达到普通叠层橡胶支座刚度的10倍以上,而屈服后刚度接近与普通叠层橡胶支座刚度。由于LRB构造比较简 单,能够提供较大阻尼,可以单独作为桥梁减隔震橡胶支座使用,在新西兰、美*和日本被广泛用于桥梁和建筑物的减、隔震。

*内外铅芯橡胶支座(LRB)的研究现状 *内外将减震、隔震橡胶支座应用于结构震动控制的经验表明,合理选择减震、隔震橡胶支座动力特性参数是减小结构地震响应的关键所在,要达到*优的减震目的并为桥梁延性抗震设计提供指导,需要对橡胶支座动力特性对桥梁的地震响应的影响 近十年来,有关LRB的研究蓬勃开展,方兴未艾。这里就LRB的若干方向的近期研究状况作些总结和评述 4.1LRB的非线性地震反应分析和非线性动力学性态 FerraioliM等 [1] 研究了高阻尼橡胶支座和铅芯橡胶支座隔震结构的弹塑性地震反应,考虑橡胶支座的滞回特性和上部结构的弹塑性,然后把材料非线性因素当作等效线性化系统的虚拟力,用复模态分解和迭代方法计算模态反应。朱东升等[2]对*座采用铅芯橡胶支座(LRB)隔震的桥梁输入了多条具有相同反应谱、且时域内强度包线形状相似的应对地震动的全过程十分敏感;LRB是*种有效的隔震装置;LRB的初始屈服力对隔震效果影响较大。 吴兵、庄军生等[8]系统研究了铅芯橡胶支座等效线性分析模型参数与其几何结构及外加动力荷载特性的关系。研究结果表明:铅芯橡胶支座等效线性分析模型参数(水平耗能、等效刚度及等效阻尼比)主要由其本身的几何构造及组成材料决定,且在往复加、卸载循环中具有较好的稳定性。

对铅芯橡胶支座在铁路桥梁抗震中的应用进行了研究,他们以4座刚度不同的桥墩为研究对象,通过输入不同的地震激励,比较分析了简化固结模型与梁-墩-基础计算模型之间的差异;计算铅芯橡胶支座对不同刚度结构、不同地震波的减震效果,并对计算结果进行了研究分析,取得了*些有价值的结果。基于反应谱的隔震结构的分析,是*个比较复杂的问题,在设计反应谱(加速度和位移反应谱)、非线性隔震结构的等效模型等方面还有待研究。 4.3LRB的土-结构相互作用 隔震结构*般都建在硬土场地,研究者通常将隔震结构 的地基视为无限刚度,但研究隔震结构的土-结构相互作用(soil-structureinteraction,SSI)仍然是有意的。而且软土地区也可能需要建造*些隔震结构,比如隔震桥梁,这需要与新型隔震装置的开发和先进技术的应用相结合来解决。刘云贺、赵晓娟等[11]探讨了地震作用下桩基础刚度对采用铅芯橡胶支座(LRB)桥梁的减震效果的影响,提出以墩底弹簧约束 模型模拟群桩基础的方法,建立了考虑地基刚度影响的桥梁非线性动力分析模型。算例的非线性时程分析结果表明:结构中如采用刚性基础假设,即忽略土-结构相互作用,对普通橡胶支座(RB)和铅芯橡胶支座(LRB)都会使设计结果偏于安全,尤其对LRB而言富裕度较大。

LRB的试验 试验研究在隔震技术发展中的重要性是不言而喻的,多年来研究者在隔震结构、隔震装置的试验、开发应用方面作出 了重要的贡献。刘文光、口巧荣[12] 等对建筑用铅芯橡胶隔震橡胶支座温度性能进行了研究,在试验结果的基础上,提出了橡胶支座屈服后刚度及屈服载荷的温度修正方程。 关于铅芯橡胶支座目前尚需进行如下工作 铅芯橡胶支座的构造与性能关系的研究,确定相应的 设计参数和方法,并制定出产品标准。 由于LRB的力-位移的滞回特性,精确的分析必须采用非线性分析,计算量相当大,且滞回曲线本身往往具有*定的误差。若将LRB以常值的刚度与阻尼来模拟,显然会带来很大的误差,因此关于减隔震结构的数值分析方法,若能建立*种特殊的隔震橡胶支座单元,借用简化分析中的*些做法,从总体性能上构造隔震橡胶支座单元,模拟其刚度和阻尼性能,而避免了直接离散实际的橡胶支座而导致的巨大的计算量,则会有很大的现实意义。 结构的抗震设计中存在大量的不确定性,如外部环境(载荷和场地)、结构本身(构件材料性能、截面几何参数、构件抗力)以及计算模型的不确定性等。

引入随机理论、可靠度理论来分析LRB是必要的,从而可以深入研究考虑不确定性因素对结构的动力反应和可靠度的影响,对铅芯橡胶支座的减震与桥梁的动力响应特性关系的进行分析,找出地震波特性、铅芯橡胶支座的特性和桥梁下部结构的特性及场地特性的关系,确定铅芯橡胶支座在桥梁中的适用范围。为能充分发挥LRB的减震作用,还需进行减震桥梁细部构造设计的研究

2014年*新的叠层橡胶支座在桥梁结构中的应用,桥梁工程中常用的*类隔震装置叠层橡胶支座的构造、减震原理及叠层橡胶支座隔震桥 梁的设计方法,总结了叠层橡胶支座在桥梁工程中的实际应用情况和特点,并对其在我*桥梁工程的应用前景进行了展望。 关键词: 叠层橡胶支座;隔震;桥梁结构中图分类号:P315文献标识码:叠层橡胶支座*近以来,工程结构防护的另* 种选择登上舞台,吸引了**许多**的关注、叠层橡胶支座研究和应用,这就是工程结构的减隔震技术。 工程结构的减隔震技术是指通过采用减隔震装置来尽可能地将结构或部件与可能引起破坏的 地震地面运动或支座运动分离开来,大大减少传递到上部结构的地震力和能量。在满足正常使 用要求的情况下,这种分离式解耦是通过增加系统的柔性和提供适当的阻尼来实现的。 随着 结构减隔震技术在工程实例中的应用,由于采用了新技术,*方面提高了结构的抗震性能,另* 方面也降低了造价。甚至在有些情况下,采用这些抗震技术是解决实际结构抗震问题的唯*有效途径。 此外,随着新规范的应用,对桥梁结构的抗震性能要求越来越明确,由于这些技术的特 点和优势,这些抗震技术作为传统桥梁抗震设计之外的*种可供选择的方案,将逐渐为工程设计人员所采用。

叠层橡胶支座的构造及减震原理 常用的桥梁隔震装置有柔性支承装置和阻尼装置两种类型,其中橡胶支座是**上应用*广、实用性*好的*种柔性支承装置。橡胶支座由 薄钢板和薄橡胶板交替叠合经高温硫化粘结而成,所采用的橡胶*般有天然橡胶和氯丁胶。氯 丁胶除抗冻和弹性外,其他性能(耐油、耐腐蚀、抗老化和阻尼等)均优于天然橡胶。 由于在 橡胶层中加设夹层薄钢板,而且橡胶层与夹层钢板紧密粘结,当橡胶支座承受垂直荷载时,橡胶 板的横向变形受到约束,使橡胶支座具有很大的竖向承载力和竖向刚度。因薄钢板不影响橡胶 板的剪切变形,使橡胶板对任何水平方向的运动均呈柔性约束。当橡胶支座承载水平荷载时, 其橡胶层的相对侧移大大减少,使橡胶支座可达到很大的整体侧移而不致失稳,而且保持较小 的水平刚度(仅为竖向刚度的1/500-1/1500)。并且,由于夹层钢板与橡胶层紧密粘结,橡胶层 在竖向地震作用下还能承受*定的拉力,使该种支座成为*种竖向承载力极大、水平刚度较小 、水平侧移容许值很大、又能承受竖向地震作用的理想的隔震装置。 减震阻尼钢板橡胶支座 的竖向承载力可达50-200t,竖向压缩刚度可达200-3000t/cm,它们的水平刚度较小,约为0.25 -1.8t/cm,水平极限位移约为25-50cm。

它们的剪切刚度是变化的,变形较小时刚度较大,中等变形时刚度*小,然后随变形的增大刚度又回升。变形过大时刚度回升,起到保护和限制侧向 位移的作用。这种支座对于小震来说,结构就如同连在刚性基础上;对于强震来说,基底隔震系 统*方面提供柔性滑动,另*方面可吸收大量能量,它由于局限所吸收的能量相当于临界粘滞阻尼吸收能量的35%。 根据对减震阻尼橡胶支座的不同阻尼比的要求,目前*内外主要采用下述几种不同材料制成的减震阻尼橡胶支座: 1.1天然分层橡胶支座(MRB) 普通减震阻尼橡胶支座*般采用天然橡胶或氯丁二氯橡胶制造。这种橡胶支座只具有弹性性质,本身并无 第20卷第5期 显著的阻尼性能,因此,通常需要和阻尼器*起并行使用。1.2铅芯橡胶支座(LRB) 在普通减震 阻尼橡胶支座中部竖直地灌入铅棒就成为铅芯减震阻尼橡胶支座。灌入铅棒的目的:*是提高 支座的吸能效果,确保支座有适度的阻尼;二是增加支座的早期刚度,对控制风反应和抵抗地基 的微震动有利。铅芯减震阻尼橡胶支座既有隔震作用又有阻尼作用,因此,它可以单独地在隔 震系统中使用,而无须另设阻尼器,使隔震系统的组成变得比较简单。由于纯铅材料具有较低 的屈服点出和较高的塑变耗能能力,使铅芯减震阻尼橡胶支座的阻尼比可达20%-30%。

由这种橡胶支座组成的隔震系统作为主导产品,已广泛应用于*外的大中型桥梁,并取得了良好的效果。高阻尼橡胶支座(HD-MRB) 这种支座采用高阻尼橡胶材料制造。高阻尼橡胶可以通过在天然橡胶中掺入石墨得到,根据石墨的掺入量可调节材料的阻尼特性。高阻尼橡胶也可由高 分子合成材料制成,这种人工合成橡胶不仅阻尼性能好,而且抗劣化性能也极佳,阻尼比可达到 10%-15%。和铅芯减震阻尼橡胶支座*样,高阻尼减震橡胶支座同时具备隔震器和阻尼器两方面的功能,可在隔震系统中独立使用。 2橡胶隔震支座在桥梁中的布置方式 目前,桥梁隔震装置的布置位置有两种情况,其*,布置在桥墩顶部,起降低上部结构惯性力的作用;其二,设置在 桥墩底部,这类似于建筑结构隔震,较大幅度的减低整个结构的动力响应。通常,在地震作用下 ,桥梁结构的惯性力主要集中在上部结构,桥梁构型类似于*个倒摆结构,这时通过在上部、下 部结构间引入隔震装置,可以有效的降低上部结构的惯性力,达到保护桥墩、基础等下部结构 的目的。采用墩顶隔震并没有隔绝地面运动,这时的桥墩就象*个顶部受到某种约束的独立结 构振动*样对地震产生响应。因此,有时计算桥墩地震力时,须考虑墩的质量和她自身的振动 模态。对于桥墩较高且质量比较大,自身振动特性控制其设计的情况,当场地条件等允许时,宜 考虑在桥墩底部引入隔震装置。从目前已建成的隔震桥梁来看,隔震装置大多数设置在桥墩顶 部,这主要是由于普通桥梁也使用支座,采用桥墩顶部隔震,只需用隔震支座代替普通支座即可,因而比较经济可行。

在墩底进行普通板式橡胶支座的方式,通常较少采用,目前,*际上也只有几座桥采用 了墩底隔震技术。 从目前*内外采用隔震技术的情况看,大部分是采用橡胶隔震支座,如铅芯 橡胶隔震支座、高阻尼橡胶隔震支座或橡胶支座与其它阻尼装置共同使用来达到降低桥梁结 构动力响应的目的。当采用橡胶隔震支座进行隔震设计时,在降低地震力的同时,使用橡胶支 座也给设计人员在如何分配水平地震力方面提供了更大的选择余地。通过在刚度较大的桥墩 上放置刚度较低的橡胶支座,可降低该桥墩分担的地震力,进而降低对该墩的延性需求。因此 可通过调整不同桥墩处隔震装置的水平刚度来达到合理调节下部结构间的地震力分配,避开基 础条件差的桥墩或能力较弱的桥墩,使整个体系的受力更趋合理。对于横桥向隔震,尽可能通 过引入隔震装置协调下部结构间的横向刚度,从而改善扭转平衡,降低结构的横向响应。

从以上论述可知,在初步设计阶段,通常需要通过调整隔震装置在下部结构间的分布使设计的结构 更经济合理。因此,需要设计人员在该阶段作出初步的规划,但这需要在初步设计阶段对不同的隔震装置布置方案进行初步分析比较后方可确定。 3减震阻尼橡胶支座在桥梁工程中的应用及其特点 我*对基础隔震的研究始于20世纪60年代,时至今日,减震阻尼橡胶支座隔震技术 ,在中*已被认为是成熟的技术,主要体现在下述几个方面: 1、竖向承载能力大,作为结构物的支座,安全度高; 2、有足够柔的水平刚度,延长结构振动周期; 3、具有稳定的弹性复位功 能,能在多次地震中自动瞬时复位;叠层橡胶支座具有相当大的变形能力,强震作用下不出现失稳现象;5、耐久性较好;

2014年为石*庄新建桥梁更换GPZ,QZ橡胶支座产品石*庄新建桥梁大量使用本厂生产GPZ,QZ橡胶支座产品,由于GPZ系列（1.0-12.0）盆式橡胶支座具有承载力大，其橡胶层在钢盆内不易老化，维护保养简单，使用寿命长，特别适用于大跨度桥梁等突出优点，所以近十多年来，在全*高速公路上的桥梁、铁路桥梁和城市市政桥梁中得以大量推广应用。在长江、黄河、珠江、黄浦江等所建成的跨江特大桥上使用的几乎都是盆式支座。 为了规范使用，上世纪90年代初和90年代末，铁道部和交通部相继出台了“GPZ,QZ橡胶支座，盆式橡胶支座产品标准”，这对盆式支座的推广应用起了有力的促进作用。 盆式橡胶支座与板式橡胶支座相比，具有承载力大，橡胶层在钢盆内不易老化，使用寿命长等突出优点，而在大跨度公路和铁路桥以及市政桥梁中得以广泛应用。盆式橡胶支座在我*公路与铁路桥梁上应用已有近30年历史，*早在上世纪70年代京包和京唐铁路的铁路大桥上应用；90年代在京铁路上推广应用抗震盆式支座；1998年在南京长江二桥的北汊桥5跨连续箱梁(90m+3×165m+90m)上应用大吨位盆式支座，*大设计承载力达到6500吨，是当时*内设计承载力*大的盆式支座。但在实际桥梁中发现应用不当，也经常会出现病害和质量事故。

本文通过实际工程中的盆式支座病害和事故案例分析，提出了相应的防治措施。 然而随着盆式支座的大量推广应用，近几年也相继出现了不少盆式支座安装质量事故和产品质量事故。通过事故案例分析，其事故原因有支座设计布置和选用不当、施工安装技术不到位和产品质量存在缺陷等多种因素所致，这些事故案例已引起**们的密切关注。

对于*些典型桥梁盆式橡胶支座的事故案例与分析 案例*、2010年青岛某市政桥梁，在建设中发现箱梁安装后盆式支座的钢盆竖向开裂，出现钢盆开裂事故并不是个别现象，桥梁养护检查中发现已通车的桥梁中也不少。 案例分析：某些小厂生产的GPZ盆式板式橡胶支座的钢盆铸造质量低劣，盆壁内部有缺陷；使用材料不当，应该是铸钢，而有的厂家采用的是铸铁，铸铁容易开裂；橡胶支座的垫石不平整和梁底支承接触面不平整，导致受力不均匀，局部应力集中，而使钢盆竖向开裂.2010年某现浇七跨50m预应力砼连续箱梁，采用移动支架施工，第*联跨落梁时，箱梁在活动盆式支座上出现滑移，1小时后*大横向滑移量达46cm，导致严重事故。

案例二：1、对于*些盆式橡胶支座的安装与设计原因： ①盆式橡胶支座布置不合理，七跨50m现浇预应力砼连续箱梁桥的两端设计有伸缩缝，紧靠伸缩缝位置的第*联跨布置的4个支座都是多向活动支座是不合理的。由于采用移动支架施工时，其施工顺序是从伸缩缝处的第*联跨开始，依次向跨中推进施工，当第*联跨箱梁落梁时，落在4个多向活动支座上，由于未设临时支座等于*根简支梁落在4个球上面，使箱梁成悬浮状态。此时支座已不以承受竖向力控制，而是由支座接触面水平摩擦力来控制。由于活动支座的摩擦系数很小，实测为0.005。50m跨箱梁的理论自重为1600吨，平均每个支座反力为400吨。而每个支座的摩擦力为400×0.005=2吨，4个橡胶支座合起来为8吨，靠8吨的摩擦力支承1600吨的箱梁是不可能的。如果落架时高程有先后，就有可能产生水平推力，促使梁体在支座上发生滑移。 ②设计选用的盆式座的设计转角小于实际桥梁对支座产生的转角很多，也是梁体滑移的重要原因。

GPZ(Ⅱ)型支座的设计转角为0.02rad，由于该桥梁的设计纵向坡度为3%，横面坡度为2%，由纵坡和横坡所造成的支座转角已达到 ，再加上箱梁落架后的自重产生的转角，4个多向活动支座上实际产生的转角有可能达到0.04rad，已超过支座设计转角的2倍，这对支座是很不利的。因为支座的设计转角0.02rad，主要是考虑梁体恒载和活载作用下的转角，并未考虑梁体设置纵、横坡所产生的永久转角0.036rad。由于转角过大安装支座时未加楔块调整，这是导致梁体在支座上发生滑移的第二个因素。安装布置活动支座就是要求梁体在正常使用时能自由滑动，不滑动就不正常了。由于上述两个因素，所以落梁后就开始滑动，1个小时横向滑移量为46cm，将支座内的橡胶体大部分挤出。 2、施工原因：由设计图可知第*联跨箱梁下面布置的是4个多向活动支座，制定施工方案时未考虑落梁时活动支座会产生滑移的防滑措施，未加设临时支座，施工方案考虑不周。另外落梁时不同步，有高程先后，反应在梁体向纵坡上方向滑移，充分说明梁体上坡方向先落，下坡方向后落，造成高差使梁体产生向上坡方向的水平推力，导致梁体向上坡方向滑移。

2005年某乡村公路跨河大桥，为主跨36m的三跨变截面箱梁桥、双向二车道。采用的是盆式橡胶支座，橡胶支座布置如图4所示。箱梁合拢后受力体系转换为支座受力时，由于盆式支座的安装连接板未拆除，而导致活动支座不能自由滑动，使盆式支座严重损坏，丧失支座使用功能，三跨变截面箱梁盆式支座布置 。 案例分析：对大跨度变截面箱梁采用挂篮悬挑施工，在施工阶段箱梁为悬臂受力状态与合扰后体系转换为成桥，受力状态是完全不同的。施工阶段支座受力很小，成桥后桥梁的自重完全由支座承担，所以在箱梁合拢后体系转换阶段必须将支座的安装连接板全部拆除，解除约束，使支座按设计受力状态发挥支座功能。该工程未将连接板拆除，活动支座发挥滑移功能时受到约束，在成桥后的自重作用下将连接板的连接螺栓和连接板推断，活动支座的上滑板在约束力作用下被 压弯，使支座的作用功能丧失。

2005年某特大型桥梁在交工验收检查时发现南北引桥的盆式支座安装连接板大部分未拆除，见图6所示。盆式支座类似安装病害是普遍现象，许多桥梁在通车后，正常养护检查时才发现多数盆式支座的安装连接板未拆除，支座上压板被压弯，连接板被拉弯或拉断。 案例分析：盆式支座出现上述病害，是由于安装连接板未拆除，导致成桥后支座不能自由滑动所致。

SH-PZ盆式橡胶支座的橡胶体安装在钢盆内，*般检测时，不检测内部橡胶层，只是检测钢盆的竖向和径向变形以及活动支座的滑板水平摩擦系数。养护检查时发现，不少桥梁的盆式支座由于橡胶体的竖向压缩变形大，支座的上压板完全作用在钢盆壁上，而失去橡胶支座的功能和作用，对梁体受力十分不利。所以近几年，发现梁体普遍出现裂缝病害，与支座病害也有密切关系。

用户如何向我们订制橡胶支座,不论用户是向我们订制GYZ,GJZ板式板式橡胶支座还是GPZ,QZ盆式橡胶支座.如果是特殊板式橡胶支座,就需要提供图纸，因为图纸是*为准确的制作步骤的体现，如果没有除非常见型号板式支座问清长宽高或者半径跟高度计算的时候注意单位的换算，盆式支座注意位移量是固定的还是活动的，计算的时候记得地脚螺栓重量别落下了。第二注意客户需求，客户是要*标的还是要*般的。需求不同报价不同制作流程也就不同。 第三是否需要检测，很多时候这个检测只要出现第三方就会存在不确定因素，盆式橡胶支座，如果客户想要通过很多时候是要通过关系才能通过，当然我们生产这些支座是出厂检测**的。第四尽量给客户提供些安装建议，PZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新型橡胶支座，它具有承载能力大、水 平位移量大、转动灵活等特点，与同类的其它型号盆式橡胶支座和铸钢辊轴支座相比，具有重量轻，结构紧凑，构造简单，建筑高度低，加工制造方便，节省钢材，降低造价等优点，是适 宜于大垮径桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个*别，承载力0.8MN- 60MN，能满足*内大型桥梁建造的需要。

GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座水平承载力固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖 向承载力的10%。抗震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20%。 GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座转角支座转动角度不小于0.02rad。 GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座摩阻系数加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数*小取0.03。加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座设计摩阻系数*小取0.06。  

GPZ（II）2.0DX盆式橡胶支座的防尘装置应严格按照设计图纸的要求制造和安装。GPZ（II）2.0DX盆式橡胶支座是否只用能于大中型桥梁上?通常来说盆式橡胶支座有抗震型盆式固定橡胶支座和测力盆式橡胶支座两种。GPZ2.0SX盆式橡胶支座选用焊接衔接时，在支座顶、底板相应方位出预埋钢板，橡胶支座就位后用对称断续方法焊接。抗震型支座水平承载力不小于支座坚向承载力的20%。等两片丁梁间横隔板焊玉成体后，方可撤除暂时支撑。GPZ（II）2.0DX盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新式桥梁支座。